1. Udźwig podstawy pojedynczego pala (wciskanego)

Sp

1

:=

współczynnik technologiczny (tabela 3)

m

0.9

:=

współczynnik bezpieczeństwa

IL.sasiCl

0.08

:=

stopień plastyczności gliny piaszczystej zwięzłej

qn

1766kPa

:=

normowa wartość nośności w podstawie pala (wartość
interpolowana, tabela 1)

qr

qn m



1.589

10

3



kPa



=

:=

obliczeniowa nośność w podstawie pala

A

25cm

:=

wym iar pala

Ap

A A



0.063 m

2

=

:=

pole powierzchni podstawy pala

Np

Sp qr



Ap



99.338 kN



=

:=

udźwig podstawy

2. Udźwig pobocznicy pojedynczego pala

2.1 Dla warstwy 1

IL.grSi

0.22

:=

stopień plastyczności

Ss1a

0.9

:=

współczynnik technologiczny dla grSi (pospółka gliniasta)
(tabela 3)

tn1a

83kPa

:=

jednostkowy, graniczny opór gruntu wzdłóż pobocznicy
pala, wartość charakterystyczna (wartość interpolowana,
tabela 2)

tr1a

tn1a m



74.7 kPa



=

:=

wartość obliczeniowa oporu gruntu

tr1a

tr1a 4.85



5

72.459 kPa



=

:=

skorygowana wartość oporu gruntu

As1a

4 A



1.7



m



1.7 m

2

=

:=

powierzchnia boczna odcinka pobocznicy

Ns1a

Ss1a tr1a



As1a



110.862 kN



=

:=

udźwig odcinka 1a pobocznicy

Ss1b

0.9

:=

współczynnik technologiczny dla grSi (pospółka gliniasta)
(tabela 3)

jednostkowy, graniczny opór gruntu wzdłóż pobocznicy pala,
wartość charakterystyczna (wartość interpolowana, tabela 2)

tn1b

83kPa

:=

tr1b

tn1b m



74.7 kPa



=

:=

wartość obliczeniowa oporu gruntu

As1b

4 A



0.9



m



0.9 m

2

=

:=

powierzchnia boczna odcinka pobocznicy

Ns1b

Ss1b tr1b



As1b



60.507 kN



=

:=

udźwig odcinka 1b pobocznicy

2.2 Dla warstwy 2

IL.clSi

0.15

:=

stopień plastyczności

Ss2

0.9

:=

współczynnik technologiczny dla clSi (glina pylasta) (tabela 3)

tn2

87kPa

:=

jednostkowy, graniczny opór gruntu wzdłóż pobocznicy pala,
wartość charakterystyczna (wartość interpolowana, tabela 2)

tr2

tn2 m



78.3 kPa



=

:=

wartość obliczeniowa oporu gruntu

As2

4 A



3

 m



3 m

2

=

:=

powierzchnia boczna odcinka pobocznicy

Ns2

Ss2 tr2



As2



211.41 kN



=

:=

udźwig odcinka 2 pobocznicy

2.3 Dla warstwy 3

IL.sasiCl

0.08

:=

stopień plastyczności

Ss3

0.9

:=

współczynnik technologiczny dla sasiCl (glina piaszczysta
zwięzła) (tabela 3)

tn3

91kPa

:=

jednostkowy, graniczny opór gruntu wzdłóż pobocznicy pala,
wartość charakterystyczna (wartość interpolowana, tabela 2)

tr3

tn3 m



81.9 kPa



=

:=

wartość obliczeniowa oporu gruntu

As3

4 A



1.1



m

1.1 m

2

=

:=

powierzchnia boczna odcinka pobocznicy

Ns3

Ss3 tr3



As3



81.081 kN



=

:=

udźwig odcinka 3 pobocznicy

2.4 całkowity udźwig pojedynczego pala

Ns

Ns1a Ns1b

+

Ns2

+

Ns3

+

463.86 kN



=

:=

całkowity udźwig pobocznicy pala

Np 99.338 kN



=

udźwig podstawy pala

NT

Np Ns

+

563.198 kN



=

:=

całkowity udźwig pojedynczego pala

3. Określenie liczby pali

Qr

1808kN

:=

obciążenie osiowe słupa

n

Qr

NT

1

+

4.21

=

:=

liczba pali

do dalszych obliczeń przyjm uję liczbę pali

n

4

:=

4. ustalenie wymiarów fundamentu

z zależności kąta od rodzaju gruntu: (tabela 7)

IL

stan

tg

h

x

1

0.22

twardoplastyczny

7°

0.07

2.6m

0.182

2

0.15

twardoplastyczny

7°

0.07

3m

0.21

3

0.08

twardoplastyczny

7°

0.07

1.1m

0.077

x

0.182m

0.21m

+

0.077m

+

0.469 m



=

:=

R

A

2

x

+

0.594 m

=

:=

r

2 R



1.188 m

=

:=

r

R

2

=

m1

1

:=

wartość współczynnika redukcyjnego (tabela 5)

NT

Np m1 Ns



+

563.198 kN



=

:=

całkowity udźwig pojedynczego pala (sprawdzenie)

o

20cm

:=

odsadzka

5. ciężar płyty palowej i pali:

schemat fundam entu

Vpl

1 m



r

A

+

o

+

(

)

2

2.683 m

3



=

:=

objętość płyty

B

2.5

kg

cm

2

s

2





:=

cięzar betonu

Gpl

Vpl B



67.076 kN



=

:=

charakterystyczny ciężar płyty

s

1.35

:=

współczynnik dla stałych niekorzystnych

Gpld

Gpl s



90.553 kN



=

:=

obliczeniowy ciężar płyty

Vp

A

2

9

 m

0.563 m

3



=

:=

objętość pojedynczgo pala

Gp

Vp B



14.063 kN



=

:=

charakterystyczny ciężar pala

Gpd

Gp s



18.984 kN



=

:=

obliczeniowy ciężar pala

G4pd

4 Gpd



75.938 kN



=

:=

obliczeniowy ciężar 4 pali

Gd

G4pd Gpld

+

166.49 kN



=

:=

całkowity ciężar fundam entu

6. sprawdzenie SGN

współczynnik dla zmiennych niekorzystnych

z

1.5

:=

Qd

Qr z



2.712

10

3



kN



=

:=

Nd

Gd Qd

+

2.878

10

3



kN



=

:=

mw

0.9

:=

n mw



NT



2.028

10

3



kN



=

Nd n mw



NT



<

0

=

warunek nie jest spełniony

7. Korekta liczby pali, ponowne sprawdzenie SGN

przy liczbie pali n=5, warunek również nie zostaje spełniony, koryguję liczbę pali do n

7

:=

schemat fundam entu

a

r

A

+

o

+

1.638 m

=

:=

długość boku pięciokąta

wzór na pole pięciokąta foremnego

P

a

2

5 5

2 5

+

(

)





4

:=

Vpl

1 m



P

4.616 m

3



=

:=

objętość płyty

Gpl

Vpl B



115.403 kN



=

:=

charakterystyczny ciężar płyty

Gpld

Gpl s



155.794 kN



=

:=

obliczeniowy ciężar płyty

Vp

A

2

9

 m

0.563 m

3



=

:=

objętość pojedynczgo pala

Gp

Vp B



14.063 kN



=

:=

charakterystyczny ciężar pala

Gpd

Gp s



18.984 kN



=

:=

obliczeniowy ciężar pala

G7pd

7 Gpd



132.891 kN



=

:=

obliczeniowy ciężar 7miu pali

Gd

G7pd Gpld

+

288.685 kN



=

:=

całkowity ciężar fundam entu

Qd

Qr z



2.712

10

3



kN



=

:=

obliczeniowa wartość obciążenia osiowego słupa

Nd

Gd Qd

+

3.001

10

3



kN



=

:=

całkowite obciążenie

n mw



NT



3.548

10

3



kN



=

Nd n mw



NT



<

1

=

warunek został spełniony