2

SPIS TREŚCI:

1. Symbolika ....................................................................................................... 3
2. Wstęp do projektu .......................................................................................... 4
3. Założenia projektowe ..................................................................................... 4
4. Teoretyczna grubość blachy na część zasadniczą zbiornika .......................... 5
5. Dobór dennicy ................................................................................................ 5
6. Całkowita wysokości zbiornika ..................................................................... 5
7. Wysokość części walcowej zbiornika ............................................................ 5
8. Objętość części walcowej zbiornika .............................................................. 6
9. Całkowita objętość zbiornika. ........................................................................ 6
10. Średnica króćca wlotowo – wylotowego. .................................................... 6
11. Średnica włazu. ............................................................................................ 6
12. Ciśnienie obliczeniowe ................................................................................ 6
13. Obliczeniowa grubość ścianki płaszcza. ...................................................... 6
14. Naddatki ....................................................................................................... 7
15. Najmniejsza wymagana grubość ścianki płaszcza. ...................................... 7
16. Grubość nominalna wyrobu hutniczego ....................................................... 7
17. Rzeczywista najmniejsza grubość ścianki płaszcza. .................................... 8
18. Obliczeniowa grubość ścianki części wypukłej dna i pokrywy. .................. 8
19. Grubość nominalna części wypukłej dna i pokrywy. ................................... 8
20. Rzeczywista najmniejsza grubość ścianki dna i pokrywy. .......................... 8
21. Orientacyjna masa dna i pokrywy. ............................................................... 8
22. Sprawdzenie wymiaru profilu dna i pokrywy. ............................................. 9
23. Szerokość arkusza blachy dla walczaka. ...................................................... 9
24. Długość arkusza blachy dla walczaka. ......................................................... 9
25. Dobór arkusza blachy dla walczaka. ............................................................ 9
26. Półfabrykaty na część walcową zbiornika.................................................... 9
27. Sposób połączenia półfabrykatów oraz dennicy i pokrywy z płaszczem. . 10
28. Maksymalna średnica otworu w części walcowej zbiornika...................... 10
29. Dobór włazu. .............................................................................................. 10
30. Średnica otworu w płaszczu nie wymagająca wzmocnienia. ..................... 10
31. Wzmocnienie ścianki otworem włazowym. ............................................... 11
32. Dobór parametrów króćca. ......................................................................... 11
33. Dobór kołnierza. ......................................................................................... 12
34. Dobór uszczelki. ......................................................................................... 12
35. Wartość siły ruchowego naciągu śrub. ....................................................... 12
36. Wartość siły montażowego naciągu śrub. .................................................. 12
37. Najmniejsza możliwa średnica rdzenia śruby. ........................................... 13
38. Masa napełnionego zbiornika. .................................................................... 13
39. Łapy wspornikowe zbiornika. .................................................................... 14
40. Dobór uchwytu. .......................................................................................... 14
41. Osprzęt zbiornika. ...................................................................................... 14
42. Naprężenia. ................................................................................................. 15
45. Bibliografia ................................................................................................. 16

3

1. Symbolika

c – naddatek całkowity;
c

1

– technologiczny naddatek grubości ścianki;

c

2

– eksploatacyjny naddatek grubości ścianki;

c

3

– naddatek grubości ścianki ze względu na występowanie dodatkowych naprężeń;

d – największa średnica otworu nie wymagająca wzmocnienia;
d

otw.max

– max. średnica otworu w części walcowej zbiornika;

d

w

– średnica króćca wlotowo - wylotowego;

DN – średnica wew. króćca włazu;
D

1

– średnica wzmocnienia;

D

2

– średnica zew. wzmocnienia;

D

w

– średnica wewnętrzna walcowej części zbiornika;

D

wd

– średnica wewnętrzna dennicy;

D

z

– średnica zewnętrzna zbiornika;

D

wł

– największa możliwa średnica włazu;

F

strat

– pole powierzchni straconej;

F

wzmoc

– pole powierzchni wzmocnionej;

g

kr

– grubość ścianki rury króćca;

g

wzm

–grubość blachy wzmocnienia;

g

0

– obliczeniowa grubość ścianki zbiornika;

g – najmniejsza wymagana grubość ścianki zbiornika;
g

n

– grubość nominalna wyrobu hutniczego;

g

rz

– rzeczywista grubość ścianki elementu;

g

t

– teoretyczna grubość blachy;

g

o

w

- obliczeniowa grubość ścianki części wypukłej dna i pokrywy;

g

n

w

- grubość nominalna części wypukłej dna i pokrywy;

G – masa zbiornika z gazem;
G

dn

– masa dennicy;

G

płaszcza

– ciężar płaszcz;

G

czynnika

– masa gazu;

G

o

– masa zbiornika bez gazu;

H

c

– wysokość walcowej części dennicy;

H

w

– wysokość elipsoidalnej części dennicy;

k

r

– dopuszczalne naprężenie;

l

kr

– długość króćca

p

0

– ciśnienie obliczeniowe;

p

d

–ciśnienie działające na zbiornik podczas pracy;

P

pp

– pole powierzchni półfabrykatów;

p

pr

– ciśnienie próbne;

R

e

– granica plastyczności;

R

st

– stała gazowa;

t

0

– temperatura obliczeniowa;

V

dn

– objętość elipsoidalnej części dennicy;

V

c

- całkowita objętość zbiornika;

V

w

– objętość walcowej części zbiornika;

x – współczynnik bezpieczeństwa;
z

rz

– rzeczywisty współczynnik wytrzymałościowy elementu osłabionego otworem;

α – bezwymiarowy współczynnik korygujący do obliczania grubości ścianki zbiornika;
β – stosunek średnicy zewnętrznej do wewnętrznej – D

z

\D

w

;

4

2. Wstęp do projektu

Projektujemy zbiornik ciśnieniowy na ciśnienie znamionowe 0,5 MPa. Zbiornik musi spełniać
określone założenia technologiczne. Zbiornik będzie wykorzystywany do magazynowania
CO

2

. W projekcie są obliczenia niezbędne do prawidłowego wykonania zbiornika z

technologicznego punktu widzenia. Podane są również dane techniczne użytych elementów
gotowych i znormalizowanych.

Teoretyczny okres eksploatacji wynosi 15 lat. Zbiornik projektowany jest w

przeważającej części na podstawie książki L. Kurmaz „Podstawy konstrukcji maszyn.
Projektowanie”. Dla temperatur obliczeniowych nie przekraczających 50°C własności
wytrzymałościowe materiałów można przyjmować jak dla temperatury 20°C. Jeżeli dla
ciśnienia obliczeniowego wynika z tablicy inna klasa niż dla temperatury obliczeniowej.

3. Założenia projektowe

Kształt części zasadniczej: walcowy

Kształt pokrywy: sferoidalny

Kształt dennicy: sferoidalny

Położenie podczas pracy: pionowe

Rodzaj i sposób podparcia: na łapach wspornikowych

Przechowywana substancja: CO

2

Cechy środowiska w eksploatacji zbiornika: neutralne

Ilość otworów: 3

Technika wytwarzania: spawanie

Maksymalne ciśnienie obliczeniowe wewnątrz zbiornika: 0,5 MPa

Średnica zewnętrzna zbiornika: D

z

=1610mm

Iloraz H/D

z

= 2

Klasa zbiornika: A [1]

Materiał przyjęty do wykonania płaszcza i dennicy zbiornika: St3S

Temperatura obliczeniowa zbiornika (t

0

): 20˚C

Współczynnik bezpieczeństwa (x): 1,8 [1]

5

DANE

OBLICZENIA

WYNIKI

1

2

3

MPa

p

d

5

,

0

=

mm

D

w

1500

=

[ ]

[ ]

1

8

,

1

1

235

=

=

x

MPa

R

e

4. Teoretyczna grubość blachy na część
zasadniczą zbiornika

mm

g

g

MPa

k

x

R

k

gdzie

k

D

p

g

t

t

r

e

r

r

w

d

t

9

,

2

55

,

130

2

1500

5

,

0

55

,

130

]

1

[

:

]

3

[

2

≥

×

×

≥

=

=

×

×

≥

Komentarz: przyjmuje g

t

= 3mm

MPa

k

r

55

,

130

=

g

t

= 3mm

5. Dobór dennicy

Komentarz: ze wzg. na ofertę handlową przyjmuje
dennice o średnicy wew. 12000mm PN-75/M-35412. Jest
to tańsze rozwiązanie, jednak muszę zwiększyć średnicę
zbiornika.

D

wd

= 1600mm

H

w

= 400mm

H

c

= 40mm

V

dn

= 0,54m

3

2

=

w

D

H

wd

w

D

D

=

6. Całkowita wysokości zbiornika

m

D

H

wd

2

,

3

2

6

,

1

5

,

1

=

×

=

×

=

H = 3200mm

H = 3200mm

H

w

= 400mm

7. Wysokość części walcowej zbiornika

mm

h

h

H

H

h

w

2400

400

2

3200

2

=

×

−

=

−

=

mm

h

2400

=

6

h = 2,4m

D

wd

= 1,6m

8. Objętość części walcowej zbiornika

3

2

82304

,

4

4

4

,

2

6

,

1

14

,

3

4

m

V

V

h

D

V

w

w

wd

w

=

×

×

≅

×

=

π

3

82304

,

4

m

V

w

=

3

82304

,

4

m

V

w

=

V

dn

= 0,54m

3

[1]

9. Całkowita objętość zbiornika.

3

90304

,

5

54

,

0

2

82304

,

4

2

m

V

V

V

V

V

c

c

dn

w

c

=

×

+

=

+

=

3

90304

,

5

m

V

c

=

[ ]

.

min

15

1

/

10

≅

≅

=

t

s

m

V

V

c

υ

10. Średnica króćca wlotowo – wylotowego.

[ ]

1

10

60

4

3

×

×

×

×

=

t

V

d

w

υ

π

3

10

15

60

10

14

,

3

90304

,

5

4

×

×

×

×

×

≅

w

d

mm

d

w

9

,

28

=

d

w

= 28,9mm

D

w

= D

wd

D

wd

= 1600mm

11. Średnica włazu.

Jeśli D

w

≥

1500mm to D

wł

=0,35D

w

[1]

D

wł

= 0,35×1600

D

wł

= 560mm

Komentarz: niema potrzeby stosować tak dużego włazu,
dlatego przyjmuje właz o średnicy

500mm.

D

wł

= 500mm

MPa

p

d

5

,

0

=

12. Ciśnienie obliczeniowe

[ ]

MPa

p

p

MPa

p

p

d

6

,

0

1

,

0

5

,

0

2

1

,

0

0

0

0

=

+

=

+

=

MPa

p

6

,

0

0

=

D

w

= D

wd

D

wd

= 1600mm

r

k

=

MPa

55

,

130

g

t

= 3mm

13. Obliczeniowa grubość ścianki płaszcza.

[ ]

2

3

,

2

0

0

0

p

z

k

D

p

g

r

w

−

×

×

×

=

α

D

z

= 1610mm

mm

5

g

o

=

7

MPa

p

6

,

0

0

=

[1]

8

,

0

z

z

[1]

8

,

0

dop

2

1

1

=

=

=

z

z

mm

z

z

z

D

D

f

mm

g

D

dop

w

z

t

w

5

6

,

0

64

,

0

55

,

130

1

3

,

2

1600

6

,

0

g

0,64

0,8

0,8

z

[2]

1

004

,

1

1600

1606

[1]

[1]

1,4

dla

1

)

(

1606

3

2

1600

2

D

o

1

z

=

−

×

×

×

=

=

×

=

×

=

=

⇒

=

=

=

≤

=

⇒

=

=

×

+

=

×

+

=

α

β

β

β

α

β

α

14. Naddatki

c

1

= 0,5mm [1]

c

2

= S

×

T

S = 0,02

÷

0,1mm/rok [1]

S = 0,1
T = 15 lat
c

2

= 0,1

×

15 = 1,5mm

c

3

= 0mm [założenia projektowe.]

c = c

1

+c

2

+ c

3

[2]

c =0,5 + 1,5 = 2mm

Komentarz: wartość ścienienia przyjęłam 0,1mm/rok
Założyłam że zbiornik będzie użytkowany przez 15 lat.

c

1

= 0,5mm

c

2

= 1,5mm

c

3

= 0mm

c = 2mm

mm

5

g

o

=

c

2

= 1,5mm

c

3

= 0mm

15. Najmniejsza wymagana grubość ścianki
płaszcza.

mm

g

c

c

g

g

5

,

6

5

,

1

5

[1]

3

2

0

=

+

=

+

+

=

g = 6,5mm

g = 6,5mm

c

1

= 0,5mm

16. Grubość nominalna wyrobu hutniczego

mm

g

g

c

g

g

n

n

n

7

5

,

0

5

,

6

[1]

1

≥

+

≥

+

≥

Komentarz: przyjmuje g

n

= 7mm.

n

g = 7mm

8

n

g = 5mm

c

1

= 0,5mm

17. Rzeczywista najmniejsza grubość ścianki
płaszcza.

mm

g

c

g

g

rz

n

rz

5

,

6

5

,

0

7

[1]

1

=

−

=

−

=

g

rz

= 6,5mm

w

H

=

z

H

H

w

= 400mm

D

z

= 1610mm

MPa

p

6

,

0

0

=

MPa

k

r

55

,

130

=

d = d

w

d

w

= 28,9mm

g

rz

= 6,5mm

18. Obliczeniowa grubość ścianki części
wypukłej dna i pokrywy.

[1]

4

r

w

o

z

w

o

k

y

p

D

g

×

×

×

=

[1]

)

,

(

y

w

ω

z

z

D

H

f

=

[1]

rz

z

g

D

d

×

=

ω

50

,

0

5

,

6

1610

9

,

28

≅

×

=

ω

25

,

0

1610

400

≅

=

z

w

D

H

mm

y

w

7

,

3

55

,

130

4

2

6

,

0

1610

g

[2]

2

w
o

=

×

×

×

=

=

w

o

g = 3,9mm

c

1

= 0,5mm

c

2

= 1,5mm

c

3

= 0mm

19. Grubość nominalna części wypukłej dna i
pokrywy.

7

,

5

5

,

1

5

,

0

7

,

3

g

[1]

w
n

3

2

1

≥

+

+

≥

+

+

+

≥

w

n

w

o

w

n

g

c

c

c

g

g

Komentarz: przyjmuje 6mm

g

n

w

= 6mm

g

n

w

= 6mm

c

1

= 0,5mm

20. Rzeczywista najmniejsza grubość ścianki
dna i pokrywy.

g

rz

w

= g

n

w

– c

1

[1]

g

rz

w

= 6 – 0,5 = 5,5mm

g

rz

w

= 5,5mm

21. Orientacyjna masa dna i pokrywy.

G

dna

= 143kg [1]

G

dna

= 143kg

9

D

z

= 1610mm

g

rz

= 6,5mm

w

H

=

z

H

H

w

= 400mm

22. Sprawdzenie wymiaru profilu dna i
pokrywy.

Muszą być spełnione następujące warunki:

1. H

z

≥

0,18D

z

2. R

w

≤

D

z

3. r

w

≥

0,1D

z

[1]

(

)

(

)

(

)

(

)

spenione

g

H

r

g

D

g

H

g

D

spenione

g

D

g

H

g

D

g

H

g

D

g

H

g

D

r

spenione

rz

z

w

rz

z

rz

z

rz

z

rz

z

rz

z

rz

z

rz

z

rz

z

rz

z

rz

z

w

→

≤

=

−

×













−

−

−

+













−

=

→

≥

=

−

















−

+

−

−

−

+













−

×

−

+













−

=

→

≥

16100

4

,

1070

4

,

1070

2

2

2

R

.

3

161

4

,

270

4

,

270

2

2

2

2

2

2

2

.

2

8

,

289

0

0

4

.

1

2

2

w

2

2

2

2

H

z

- spełnio.

R

w

– spełnio.

r

w

– spełnio.

L

walc

= h

mm

h

2400

=

H

c

= 40mm

23. Szerokość arkusza blachy dla walczaka.

B = L

walc

– 2H

c

[1]

B = 2400 – 2

×

40 = 2320mm

B = 2320mm

D

z

= 1610mm

D

w

= 1600mm

24. Długość arkusza blachy dla walczaka.

L = 0,5π(D

z

+ D

w

) – (1

÷

2) [1]

L = 0,5

×

3,14(1610 + 1600) – 2 = 5038

L = 5038mm

25. Dobór arkusza blachy dla walczaka.

Blacha 7

×

2320

×

5038 St3S szt. 1

PN- 88/H- 84020

B = 2,32m

L = 5,038m

26. Półfabrykaty na część walcową zbiornika.

Komentarz: płaszcz można by było wykonać z jednej
blachy ale po konsultacji z osobą prowadzącą wykonam
go z czterech półfabrykatów.

P

pp

= 11,685m

2

G

płaszcza

=

641,5kg

10

P

pp

= B

×

L = 2,32

×

5,038 = 9,5584m

2

M

blachy

= 54,9kg/m

2

[1]

G

płaszcza

= 54,9

×

11,685 = 641,5kg

27. Sposób połączenia półfabrykatów oraz
dennicy i pokrywy z płaszczem.

Komentarz: elementy łącze za pomocą spoiny typu V
zgodnie z PN- 75/M- 69014

L

0

≥

200mm [1]

Przyjmuje L

0

= 220mm

D

z

= 1610mm

28. Maksymalna średnica otworu w części
walcowej zbiornika.

d

otw. max

= 0,35D

z

dla D

z

≥

1500mm [1]

d

otw. max

= 0,35

×

1610

≤

500

Komentarz: pomimo iż wynik jest większy przyjmuje d

otw.

max

= 500mm ponieważ trzeba spełnić warunek.

d

otw.max

=

500mm

29. Dobór włazu.

Właz Szwr – 2,0/500/200/N/Polonit
PN- 83/2211- 24.01

D

w

= 1600mm

g

rz

= 6,5mm

c

2

= 1,5mm

30. Średnica otworu w płaszczu nie
wymagająca wzmocnienia.

Przyjmujemy najmniejszą z tych trzech wartości:

11

mm

d

C

g

k

C

g

D

p

mm

d

D

d

Z

C

g

D

d

rz

r

rz

w

o

z

rz

rz

w

9

,

87

)

8

,

0

1

)(

5

,

1

5

,

6

(

1600

1

,

8

80

,

0

)

5

,

1

5

,

6

(

55

,

130

1

3

,

2

)

5

,

1

5

,

6

1600

(

6

,

0

Z

[1]

)

(

3

,

2

)

(

Z

:

gdzie

[1]

200

35

,

0

)

1

)(

(

1

,

8

3

rz

2

2

rz

3

2

=

−

−

=

=

−

×

−

+

=

−

×

−

+

=

=

=

−

−

=

α

Komentarz: jedynie otwór pod właz musi być
wzmocniony.

c

2

= 1,5mm

s = 8mm [1]

g = 6,5mm

31. Wzmocnienie ścianki otworem
włazowym.

F

str

= (DN + 2C

2

)g [mm

2

]

F

str

= (492 + 2×1,5)6,5= 3218mm

2

F

wzm

= 2L

×

g

wzm

gdzie:
g

wzm

= (0,5

÷

0,7) lub g

wzm

= g przyjmuje g

wzm

= g

L = [(DN + 2C

2

)g]/2g

wzm

=

[(492 + 2

×

1,5)6,5]/2

×

6,5= 248mm

F

wzm

= 248

×

2

×

6,5= 3224mm

2

D

1

= DN + 2s = 492 + 2

×

8 = 508mm

D

2

=D

1

+2L = 508 + 2

×

248 = 1004mm

F

str

=

3218mm

2

F

wzm

=

3224mm

2

D

1

= 508mm

D

2

= 1004mm

D

w

= d

w

d

w

= 28,9mm

MPa

p

6

,

0

0

=

32. Dobór parametrów króćca.

mm

k

x

R

x

R

k

gdzie

p

Z

k

D

p

r

e

e

r

o

r

w

o

6

,

0

g

6

,

0

1

8

,

163

1

3

,

2

9

,

28

6

,

0

g

8

,

163

8

,

1

295

8

,

1

]

1

[

295

]

1

[

:

]

1

[

1

3

,

2

g

kr

kr

kr

=

−

×

×

×

=

=

=

=

=

=

−

×

×

×

=

Komentarz: przyjmuje wg. [1] pierwszą większą grubość

kr

g = 2,3mm

średnica zew. = 28,9 + 2g

kr

= 33,5mm

kr

g = 2,3mm

d

z

kr

= 21,3mm

12

Komentarz: przyjmuje wg. [1] pierwszą większą śr. d

z

kr

=

33,7mm

l

kr

= 130mm [1]

33. Dobór kołnierza.

Kołnierz okrągły płaski do przyspawania
z-1/15/33,7 St3S PN- 87/H- 74731

34. Dobór uszczelki.

Uszczelka płaska 1/25/2 Polonit 200
PN- 86/H- 74374/02

p

o

= 0,6MPa

D = 64mm

d = 34mm

35. Wartość siły ruchowego naciągu śrub.

F

r

= P + b

×

F, N [1]

gdzie:
P =

π

×

D

u

2

×

p

o

/ 4 [1]

D

u

= 0,5 (D + d) [1]

D

u

= 0,5 (64 +34) = 49mm

P = 3,14 × 49

2

× 0,6 / 4 = 1130,9N

F =

π

×

D

u

×

U

cz

×

σ

r

, N [1]

gdzie:

U

cz

= 3,47 u [1]

u = 0,5 (D – d) [1]
u = 0,5 (64 – 34) = 15mm

U

cz

= 3,47 15 = 13,4 mm

σ

r

= 5

×

p

o

[1]

σ

r

= 5

×

0,6 = 3MPa

F = 3,14

×

49

×

13,4

×

3 = 6185,2N

b = f (mat. uszcz., t

°

C)

b = 1,1 [1]

F

r

= 1130,9 + 1,1

×

6185,2 = 7934,6N

F

r

= 7,935kN

D

u

= 49mm

U

cz

= 13,4mm

F

r

= 7934,6N

36. Wartość siły montażowego naciągu śrub.

Komentarz: przyjmuje się większą z dwóch sił Fm

1

i Fm

2

Fm

1

=

π

×

D

u

×

U

cz

×

σ

m

[1]

gdzie:

σ

m

= 21Mpa [1]

Fm =
43296,2N

13

Fm

1

= 3,14

×

49

×

13,4

×

21 = 43296,2N

Fm

2

= C

×

F

r

[1]

C = 1,2 [2]
Fm

2

= 1,2

×

7934,6 = 9521,5N

Fm = 43296,2N

Fm = 43296,2N

F

r

= 7934,6N

37. Najmniejsza możliwa średnica rdzenia
śruby.

Komentarz: przyjmuje się większą z dwóch wartości.

d

śm

= 1,13

)

/(

1

k

n

Fm

×

×

ψ

mm [1]

gdzie:

ψ

= 0,75 - przyjmuje średnio dokładne wykonanie śrub i

nakrętek [1]
n = 4
k

1

= R

e

/ X

1

R

e

= 275 [1]

X

1

= 1,1 [1]

k

1

= 275 / 1,1 = 250MPa

d

śm

= 1,13

)

250

4

75

,

0

/(

2

,

43296

×

×

= 8,6mm

d

śr

= 1,13

)

/(

2

k

n

Fr

×

×

ψ

mm [1]

gdzie:
k

2

= R

e

/ X

2

[1]

X

2

= 1,65 [1]

k

2

= 275 / 1,65 = 166,7

d

śr

= 1,13

)

7

,

166

4

75

,

0

/(

6

,

7934

×

×

= 4mm

Komentarz: Najmniejsza możliwa średnica rdzenia śruby
to 4mm

d

śr

= 5mm

K

T

kmolK

J

R

kg

kmol

M

st

co

293

/

314

,

8

/

40

2

=

=

=

p

d

= 0,5Mpa

3

90304

,

5

m

V

c

=

G

dna

= 143kg

38. Masa napełnionego zbiornika.

G = G

o

+ G

czynika

[1]

gdzie:
G

o

= 1,15(G

płaszcza

+ 2G

dna

) [1]

G

o

= 1,15(641,5 + 2 × 143) = 1066,6kg

3

10

2

×

×

×

×

=

T

R

M

V

p

G

st

co

c

d

czynnika

kN

kg

G

939

,

10

1

,

1115

=

=

14

G

płaszcza

=

641,5kg

kg

G

czynnika

5

,

48

10

293

314

,

8

40

90304

,

5

5

,

0

3

=

×

×

×

×

=

kN

G

kg

G

939

,

10

81

,

9

1

,

1115

1

,

1115

5

,

48

6

,

1066

=

×

=

=

+

=

⇒

39. Łapy wspornikowe zbiornika.

Łapa wspornikowa 180 BN-64/2212-02

Komentarz: z nomogramu dobieram pierwszą większą
wielkość łapy wspornikowej. Dobieram cztery łapy
wspornikowe bezpośrednio zamocowane do zbiornika.

40. Dobór uchwytu.

Uchwyt oczkowy B0 - W St3S- St3S
PN- M- 71071: 1995

41. Osprzęt zbiornika.

Ciśnieniomierz rodzaju M, o wymiarze d=100mm,
odmiany R (króciec promieniowy), o klasie dokładności 4
(dla manometrów), o zakresie wskazań (0-1,6MPa).

Ciśnieniomierz M 100 R 4/0 – 1,6;
PN-88/M-42304

Uszczelka rodzaju P (płaska) dla największego ciśnienia
roboczego 1,6MPa i o średnicy D=17mm.

Uszczelka płaska P –1,6 –17; 74/M-42302

Łącznik gwintowany typu A, wielkości 3 M20x1,5.

Łącznik A/3; PN-82/M-42306

Rurka syfonowa typu UB, odmiany 2, o średnicy
zewnętrznej 20mm, o grubości ścianki 4mm, ze stali R35.

Rurka syfonowa UB 2 – 20x4 R35;
PN-83/M-42308

15

D

z

= 1610mm

p

d

= 0,5MPa

g = 6,5mm

42. Naprężenia.

Naprężenia rozciągające promieniowe:

r

r

r

r

z

d

r

z

d

r

r

k

MPa

MPa

MPa

g

D

p

gl

F

l

D

p

P

k

F

P

≤

⇒

≤

=

=

×

×

=

⇒

=

=

≤

=

σ

σ

σ

σ

σ

552

,

130

9

,

61

9

,

61

5

,

6

2

1610

5

,

0

2

2

Komentarz: otrzymana wartość naprężeń jest mniejsza od
współczynnika k

r

.

Naprężenia rozciągające osiowe:

r

l

k

F

P

≤

=

σ

r

l

l

l

z

d

l

z

z

d

k

MPa

MPa

MPa

g

D

p

g

D

F

D

p

P

≤

⇒

≤

=

=

×

×

=

=

⇒

Π

=

Π

=

σ

σ

σ

σ

55

,

130

47

,

37

96

,

30

5

,

6

4

1610

5

,

0

4

4

2

Komentarz: otrzymana wartość naprężeń jest mniejsza od
współczynnika k

r

.

16

45. Bibliografia

[1] L. Kurmaz

„Podstawy konstrukcji maszyn. Projektowanie” Wydawnictwo PWN

Warszawa 1999

[2] Urząd Dozoru Technicznego

„Przepisy dozoru technicznego”

DT-UC-90/WO- O

[3] W.M. Lewandowski

„Maszynoznawstwo chemiczne” Wydawnictwo Fundacji

Poszanowania Energii Gdańsk 1999

M.E. Niezgodziński, T. Niezgodziński

„Wzory, wykresy i tablice wytrzymałościowe”

Wydawnictwo PWN Warszawa 1984