1.

Przyjęte dane

Lp.

Pełna nazwa

Skrót

Przyjęta wielkość

Jednostka

1.

Współczynnik pełnoty wykresu

v

0,97

-

2.

Ciśnienie przy końcu suwu dolotu

p

1

900

kPa

3.

Średnie ciśnienie dolotu

p

d

=p

1

875

kPa

4.

Wykładnik politropowy sprężania

m

1

1.35

-

5.

Wykładnik politropowy rozprężania

m

2

1.30

-

6.

Średni wykładnik adiabaty w czasie

ϰ

1.27

-

7.

Współczynnik przejścia ciepła w czasie
spalania

ζ

0.90

-

8.

Średnia różnica ciśnienia dolotu i wylot ∆p

9.

Stała gazowa powietrza

R

287

∙ 

 ∙ 

10.

Temperatura powietrza otaczającego

T

a

298

K

11.

Ciśnienie powietrza otaczającego

p

a

100

hPa

12.

Teoretyczna ilość powietrza (w kg)
niezbędna do spalenia 1 kg ciekłego
paliwa

M

t

14

13

Współczynnik składu mieszanki

λ

0,90

-

14.

Stopień sprężania

ε

8

-

15.

Wartość opałowa paliwa

w

u

43,55
2440

MJ/kg
Kcal/kg

16.

Ciśnienie w końcu wydechu

p

r

0,11

MPa

17.

Sprawność mechaniczna

η

m

0,82

-

DANE

OBLICZENIA

WYNIKI

 = 0,9



= 0,512 

/ 

T

o

=298 K

∆T = 20 K


T

s

= 318 K

γ = 0,09
T

r

= 950 K

p

o

=0,1 MPa

ε = 8
p

a

= 0,09 MPa

p

o

= 0,1 MPa

T

o

= 298 K

T

s

= 318 K

T

r

= 950 K

γ = 0,09


p

a

= 0,09 MPa

ε = 8
m

1

= 1,35

T

a

= 360 K

m

1

= 1,35

ε = 8








c = 0,855
h = 0,145





= 



∙ 0,90 = 0,1 ∙ 0,9 = 0,09 





=  ∗ 

= 0,9 ∗ 0,512 = 0,461 / 

1. Obliczenia cieplne silnika.

1.1 Proces ładowania
Temperatura świeżego ładunku

T

s

= T

o

+

∆T = 298 + 20 = 318 K

Temperatura ładunku w końcu ładowania

K

T

T

T

r

s

a

18

,

371

09

,

0

1

950

09

,

0

308

1

=

+

⋅

+

=

+

⋅

+

=

γ

γ

Ciśnienie otaczającego powietrza

Współczynnik napełnienia

76

,

0

950

09

,

0

318

298

1

,

0

09

,

0

1

8

8

1

=

⋅

+

⋅

⋅

−

=

=

⋅

+

⋅

⋅

−

=

r

s

o

o

a

v

T

T

T

p

p

γ

ε

ε

η

1.2. Proces sprężania
Ciśnienie w końcu sprężania

p

2

= p

a

⋅ε

m1

= 0,09

⋅8

1,35

= 1,49MPa

Temperatura w końcu sprężania

T

c

= T

a

⋅ε

m1 - 1

= 360

⋅8

1,35 - 1

= 745,39 K

1.3. Proces spalania
Ilość powietrza teoretycznie potrzebną do spalenia 1kg paliwa
ciekłego przy udziale masowym węgla c = 0,855, wodoru h =
0,145, można obliczyć ze wzoru:

paliwa

kg

kg

L

L

paliwa

kg

kmol

h

c

L

t

t

t

85

,

14

512

,

0

95

,

28

95

,

28

'

/

512

,

0

)

4

145

,

0

12

855

,

0

(

21

,

0

1

)

4

12

(

21

,

0

1

=

⋅

=

⋅

=

=

+

=

+

=

Ilość mieszanki palnej przed spalaniem:

Ilość spalin:





= 0,461 

/ 

T

s

= 318 K

T

a

= 371,18 K

P

a

=0,09MPa

η

v

= 0,76

p

2

= 1,49MPa

T

c

= 745,39K

L’

t

=14,85

kg/kg

paliwa



= 0,512 

/ 

 = 0,9

ℎ = 0,145





= 0,461 

/ 



"

= 0,508 

/ 

$

= 1,1

% = 0,09

&

'

= 745,39 

R=287 [

*∙+

,-∙.

]

T

a

=298 [K]

p

a

=90 [kPa]

λ =0,90
M

t

=14

V

a

=0,95

Ƞ

n

=0,76

λ =0,90
M

t

=14

V

a

=0,95

Ƞ

n

=0,76

ε =8




ζ=0,9
W

u

=43550 kJ/kg



"

=  ∗ 

+ 0,21 ∗ 

∗ 01 − 2 +

ℎ

4

= 0,9 ∗ 0,512 + 0,21 ∗ 0,512 ∗ 01 − 0,92 +

0,145

4

= 0,508



 

$

=



"





=

0,508

0,461 = 1,1

$

3

=

$

+ %

1 + % =

1,1 + 0,09

1,09

= 1,09

4



=

5&







=

287 ∙ 298

90 ∙ 10

6

= 0,95

4

7

=

 ∙ 

∙ 4



ƞ

9

=

0,90 ∙ 14 ∙ 0,95

0,76

= 15,75

4

'

=

 ∙ 

∙ 4



0: − 12 ∙ ;

9

=

0,90 ∙ 14 ∙ 0,95

08 − 12 ∙ 0,76 = 2,25

< = = ∙ >

?

= 0,09 ∙ 43550 = 39195

@

A

B

= 4,6 + 0,0006 ∗ &

'

= 4,6 + 0,0006 ∗ 745,39

= 5,0472 C/ ∗ 1°

Teoretyczny współczynnik przemiany molekularnej:

Rzeczywisty współczynnik przemiany molekularnej:

Objętość właściwa otaczającego powietrza.

Objętość skokowa dla spalenia 1 kg paliwa

Objętość komory sprężania.

Ilość ciepła zużytego w silniku na podwyższenie energii
wewnętrznej czynnika roboczego.

Średnie molowe ciepło właściwe powietrza przy stałej objętości
dla temperatury końca sprężania:



"

= 0,508 

/ 

$

= 1,1

$

3

= 1,09

@

A

B

= 5,0472 C

/ ∗ 1°

V

a

=0,95

V

s

=15,75

V

c

=2,25

Q=39195kJ/kg

 = 0,9

@

A

B

= 5,0472 C

/ ∗ 1°

&

'

= 745,39 



= 0,512 

/ 

% = 0,09

$

3

= 1,09

@

A

BB

= 4,518

+ 0,00063&

E

C

/ ∗ 1°

$

3

= 1,09



"

= 1,49 

&

E

= 3422,164

&

'

= 745,39 



"

= 1,49 



F

= 7,456 

Wu=2440
kcal/kg
λ =0,90
L’

t

=14,85

ξ=0,09
λ=0,9
∆W=1463,85
kcal/kg
W

u

= 2440

kcal/kg

@

A

BB

= 04,4 + 0,62 ∗ 2 + 03,7 + 3,3 ∗ 2 ∗ 10

GH

∗ &

E

= 04,4 + 0,62 ∗ 0,92 + 03,7 + 3,3 ∗ 0,92 ∗ 10

GH

∗ &

E

= 4,518 + 6,3 ∗ 10

GH

∗ &

E

= 4,518 + 0,00063&

E

C/ ∗ 1°

∆> = 0,404 ∗ >J ∗ 

B

K ∗ 01 − 2

= 0,404 ∗ 2440 ∗ 14,85 ∗ 01 − 0,92

= 1463,85L/ 

@

A

B

∗ &

'

+

M ∗ 0>

?

− Δ>2

 ∗ 

∗ 01 + %2 = $

3

∗ @

A

BB

∗ &

E

5,0656 ∗ 745,39 +

0,9 ∗ 02440 + 1463,852

0,9 ∗ 0,512 ∗ 1,09

= 1,09 ∗ 04,518 + 0,00063&

E

2 ∗ &

E

24854,99 = 4,925&

E

+ 0,0006867&

E

"

0,0006867&

E

"

+ 4,92&

E

− 24854,99 = 0

Δ = 4,92

"

+ 4 ∗ 0,0006867 ∗ 24854,99 = 92,53

√Δ = P92,532 = 9,62

&

E

=

−4,92 + 9,62

0,00133 = 3422,164 



F

= $

3

∗ 

"

∗

&

E

&

'

= 1,09 ∗ 1,49 ∗

3422,164

745,39 = 7,456 

Q =



E



"

=

7,456

1,49 = 5,004

Średnie molowe ciepło właściwe spalin przy stałej objętości:

Ilość ciepła straconego wskutek niedomiaru powietrza:

Temperatura końca spalania:

Ciśnienie w punkcie Z:

Stopień przyrostu ciśnienia:

@

A

BB

= 4,518

+ 0,00063&

E

C

/ ∗ 1°

∆>

= 1463,85C

/ 



F

= 7,456

Q = 5,004

T

z

=3422,164K



"

= 1,49 

4

'

= 2,25 

< = 39,195

R

ś3

= 1,27



H

= 6,19 

T = 0,85

&

E

= 3422,164

: = 8



"

= 1,3

p

z

= 7,456 MPa

ε = 8
m

2

= 1,3

p

c

= 1,49 MPa

ε = 8
ϕ = 5,004
m

2

= 1,3

m

1

= 1,35

ν = 0,97
p

’

i

=2,32 MPa

p

r

= 0,11 MPa

p

1

= 0,09 MPa

η

m

= 0,82

p

i

= 2,23 MPa



H

= 

"

+

<

4

'

∙ 0R

ś3

− 12



H

= 1,49 +

39195

2,25 ∙ 01,27 − 12 = 6,19 



+U

= T ∙ 

H

= 0,85 ∗ 6,19 = 5,26

&

V

=

&

E

:

+

W

G

=

3422,164

1,86 = 1839,87 

Najwyższe teoretyczne ciśnienie spalania przy stałej objętości

Najwyższe ciśnienie spalania:

1.4. Proces rozprężania
Ciśnienie w końcu rozprężania

MPa

p

p

m

z

b

499

,

0

8

456

,

7

3

,

1

2

=

=

=

ε

Temperatura w końcu rozprężania

1.5.Wskaźniki pracy silnika
Teoretyczne średnie ciśnienie indykowane

MPa

m

m

p

p

m

m

c

i

32

,

2

]

8

1

1

1

35

,

1

1

8

1

1

1

3

,

1

8

1

8

49

,

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

35

,

1

1

3

,

1

1

1

1

1

2

2

'

=

=













−

⋅

−

−



















−

⋅

−

⋅

−

=

=

























−

⋅

−

−













−

⋅

−

⋅

−

=

−

−

−

−

ε

ε

ϕ

ε

Średnie ciśnienie indykowane

p

i

=

ν⋅p’

i

- (p

r

– p

1

) = 0,97

⋅2,32 - (0,11-0,09) = 2,23 MPa

Średnie ciśnienie użyteczne

p

e

=

η

m

⋅p

i

= 0,82

⋅2,23 = 1,83 MPa



H

= 6,19 



+U

= 5,26

&

V

= 1839,87 

p

b

= 0,499MPa

p

’

i

= 2,32 MPa

p

i

=2,23 MPa

p

e

= 1,83MPa



X

= 1,83 

&



= 298 

Y = 2

X

= 102 



X

= 1,83 

= 18,66 Z

/C

"

4

7

= 304,02 C

6

 = 1,07

 = 1,07

[ = 7,13 C

[ = 7,13 C

\ = 7,63 C

 = 4

4

7

= 304,64 C

6

M

1

=0,461

kmol/kg paliwa

W=10300 kJ/kg
η

v

= 0,76

p

o

= 0,1 MPa

η

n

=0,32

W=10300 kJ/kg

i=4
n=5500 obr/min

;



= 1,985 ∗





∗ 

X

∗ &

]

> ∗ ;

A

∗ 

]

= 1,985 ∗

0,461 ∗ 1,83 ∗ 298

10300 ∗ 0,76 ∗ 0,1 =

251,4

782,8

= 0,32

4

7

=

60000 ∗ Y ∗

X



X

∗ ^ ∗ 

=

60000 ∗ 2 ∗ 102

1,83 ∗ 5500 ∗ 4 = 304,02C

6

[ = _

4 ∗ 4

7

 ∗ `

a

= _

4 ∗ 304,02

1,07 ∗ 3,14

a

= P361,77

a

= 7,13 C

\ =  ∗ [ = 1,07 ∗ 7,13 = 7,63 C

4

7

=

` ∗ [

"

4 ∗ \ =

` ∗ 7,13

"

4

∗ 7,63 = 304,64 C

6

4

7'

=  ∗ 4

7

= 4 ∗ 304,64 = 1218,56C

6

Sprawność ogólna

Jednostkowe zużycie paliwa

kWh

g

o

e

w

g

/

22

,

109

10300

32

,

0

3600

1000

3600

1000

=

⋅

⋅

=

⋅

⋅

=

η

GŁÓWNE WYMIARY SILNIKA

Objętość skokowa jednego cylindra:

Średnica jednego cylindra:

Skok tłoka:

Ostateczna objętość skokowa cylindra:

Objętość skokowa całkowita:

;



= 0,32

4

7

= 304,02 C

6

[ = 7,13 C

\ = 7,63 C

4

7

= 304,64 C

6

4

7'

= 1218,56 C

6

g

e

=109,22

g/kWh

4

7'

= 1218,56 C

6

: = 8

\ = 0,0763 

Y = 2

X

= 102 

4

7

= 304,02 C

6

 = 4



= 14 /

b

7

= 15,75

6

n=5500 obr/min

n=5500 obr/min







T

o

= 288 K

p

a

= 0,09 MPa

R=

287 Nm/

kgK


V

a

=0,9502

m

3

/kg

n

n

=0,76

λ=0,9

ε=8

p

1

= 90 kPa

ε=8

m

1

=1,35

4

]

=

4

7'

: − 1 =

1218,56

8 − 1 = 74,08 C

6

C

ś3

=

\ ∗ ^

30 =

0,0763 ∗ 5500

30

= 13,99 /hi



X

=

60000 ∗ Y ∗

X

4

7

∗ ^ ∗ 

=

60000 ∗ 2 ∗ 102

304,02 ∗ 5500 ∗ 4 = 1,83 

b



=

5 ∗ &







=

287 ∗ 298

0,09 ∗ 10

j

= 0,9502

b

7

=

 ∗ 

∗ b



;

9

=

0,9 ∗ 14 ∗ 0,9502

0,76

= 15,75

b

'

=

b

7

: − 1 =

15,75

7 = 2,25



"

= 



∗ :

+

k

= 90 ∗ 8

,6l

= 1490,78

Objętość komory spalania:

Średnia prędkość tłoka:

Średnie ciśnienie użyteczne(sprawdzenie odchylenia



X

):

Więc nieznacznie różni się od założonego na wstępie, które
wynosiło 1,828 MPa



OBLICZENIA DO WYKRESU INDYKATOROWEGO
METODĄ BRAUERA.

Objętość właściwa otaczającego powietrza:

Objętość skokowa dla spalenia 1kg paliwa

b

7

:

Objętość komory sprężania:

Ciśnienie w końcu suwu sprężania:

4

]

= 74,08 C

6

C

ś3

=

13,99 /hi

b



= 0,9502

6

/

b

7

= 15,75

6

b

'

= 2,25

6



"

= 1490,78 

p

e

=1,830 MPa

m

ś

3

= 1,27

Ϛ = 0,9

o = 1,1

> =

43,55L





"

= 1490,78 

b

'

= 2,25

6



"

= 1,49 

4

'

= 2,25 

< = 39,195

R

ś3

= 1,27

: = 8



H

= 1639,86

β=3,19



"

=1,3

D= 7,13 cm

F=39,93 cm

2

c

śr

= 13,99m/s

w

śrd

=50 m/s

F=39,93 cm

2

c

śr

= 13,99m/s

w

śrw

=70 m/s

p = 1 +

1

m

ś

3

o q

>Ϛ0m

ś

3

− 12



"

∗ 4

'

− 0o − 12r =

1 +

1

1,27 ∗ 1,1 q

43,55 ∗ 10

j

∗ 0,901,27 − 12

1490,78 ∗ 10

6

∗ 2,25

− 01,1 − 12r = 3,19

b

H

= b

'

∗ p = 2,25 ∗ 3,19 = 7,18

6



H

= 

"

+

<

4

'

∙ 0R

ś3

− 12



H

= 1,49 +

39195

2,25 ∙ 01,27 − 12 = 6,19 



l

= 

H

s

1

:

t

+

W

= 6190 s

1

8

t

,6

= 414,64

u =

` ∙ [

"

4 =

` ∙ 7,13

"

4

= 39,93 C

"

v

-w

=

u ∙ @

ś3



ś3w

=

39,93 ∙ 13,99

50

= 11,17 C

"

v

-x

=

u ∙ @

ś3



ś3y

=

39,93 ∙ 13,99

70

= 7,98 C

"

Współczynnik wzrostu objętości przy stałym ciśnieniu:

Objętość odpowiadająca teoretycznemu końcowi spalania

Maksymalne ciśnienie spalania:

Ciśnienie w końcu suwu rozprężania

Przyjęta skala:

V

s

=70 mm

V

c

=10 mm

b=0,025

tj. 100kPa= 2.5 mm

Obliczenia wału rozrządów i zaworów.

1.

Obliczenia zaworów

1.1

powierzchnia tłoka

1.2

Powierzchnia czynna zaworu

a)

Dolotowego

b)

Wylotowego

1.3

Średnica trzonka

Średnicę trzonka dobiera się spośród podanych w

normie PN-62/S-36506 (6,7,8,9,10,11,12,14mm)

tak aby stanowiła 25-30% średnicy czynnej zaworu

d

g

p = 3,19

b

H

= 7,02 

6



H

= 6,19



l

= 414.64

F= 39,93 cm

2

f

gd

=11,17 cm

2

f

gd

=7,98 cm

2

f

gD

=11,17 cm

2

d

tD

=10 mm

f

gW

=7,98 cm

2

d

tW

=9 mm

H

k

=4,50mm

d

tD

=10 mm

d

tW

=9 mm

{

-|

= _

4 ∙ v

-|

` + {

|

"

= _

4 ∙ 11,17

`

+ 1

"

= 3,90 C = 39 

{

|

{

-|

=

10

39 = 25,6%

{

-x

= _

4 ∙ v

-x

` + {

x

"

= _

4 ∙ 7,98

`

+ 0,9

"

= 33,1

{

|

{

-x

=

9

33,1 = 27,19%

~

E

~

,

= 1,0 − 1,7

~

E

= 01,0 − 1,72~

,

~

E

= 01,0 − 1,72 ∙ 4,50 = 4,50 − 7,65

{

-3E|

= 5 ∙ {

|

= 5 ∙ 10 = 50 

Dobrano średnicę trzonka d

tD

=10 mm

1.3.1

Średnica kanału dolotowego

1.3.2

Sprawdzenie warunku średnicy trzonka

%

30

%

25

≤

≤

gD

tD

d

d

Warunek został spełniony

1.3.3

Średnica kanału wylotowego

Dobrano średnicę trzonka: d

tW

=0,9 cm

1.3.4

Sprawdzenie warunku średnicy trzonka

%

30

%

25

≤

≤

gW

tW

d

d

Warunek został spełniony

1.4

Skok zaworu

Przyjmuję:

dla zaworu dolotowego H

zd

=7,00 mm

dla zaworu wylotowego H

zw

=5,50 mm

1.5

Średnica grzybka

1.5.1

Zawór dolotowy

1.5.2

Zaworu wylotowego

{

-3Ex

= 5 ∙ {

x

= 5 ∙ 9 = 45

1.6

Grubość grzybka

1.6.1

Dolotowego

Materiał grzybka dolotowego przyjęto

stal 40HN (41Cr4) kg= 120MPa

d

gD

=39,00 mm

d

gW

=33,10 mm

d

grzD

=50 mm

d

grzW

=45 mm

d

gD

=39,00 mm

p

max

=5,26 MPa

kg=120 MPa





d

gW

=33,1mm

p

max

=5,26 MPa

kg=90 MPa














d

pD

=30 mm

d

tD

=10 mm

d

pW

=28 mm

d

tW

=9 mm

d

pD

=30 mm

d

pW

=28 mm

d

pD

=30 mm

D

zD

=32,1 mm

d

pW

=28 mm

D

zW

=29,96 mm



|

=

{

-|

2 ∙



+U

 =

39

2 ∙

_5,26

120 = 4,08 



x

=

{

-x

2 ∙ _



+U

 =

33,1

2 ∙

_5,26

90 = 4,00

u

7|

=

`

4 €[

|

"

− {

|

"

‚ =

`

4 030

"

− 10

"

2

= 628,3 

"

u

7x

=

`

4 0[

x

"

− {

x

"

2 =

`

4 028

"

− 9

"

2

= 552,13

"

[

E|

= 1,07 ∙ [

|

= 1,07 ∙ 30 = 32,10 

[

Ex

= 1,07 ∙ [

x

= 1,07 ∙ 28 = 29,96 

\

w|

=

€[

E|

− [

|

‚

sin 45°

=

032,10 − 30,02

sin 45°

= 2,97 

\

wx

=

€[

Ex

− [

x

‚

sin 45°

=

029,96 − 282

sin 45°

= 2,77 

1.6.2

Wylotowego

Materiał grzybka wylotowego przyjęto stal

H9S2 (X45CrSi8) kg= 90MPa

Przyję

to dla obu zaworów: dolotowego i wylotowego grubość

grzybka g = 4,10

1.7

Zakładam średnice wewnętrznych przylgni

zaworów

1.7.1 Dolotowego

D

pD

= 30 mm

1.7.2

Wylotowego

D

pW

=28 mm

1.8

Pole swobodnego przepływu między trzonkiem, a

gniazdem:

1.8.1 Dolotowy

1.8.2

Wylotowy

1.9

Średnica zewnętrzna przylgni gniazda

1.9.1 Dolotowego

1.9.2

Dolotowego

1.10

Czynna szerokość przylgni dla α=45

°

1.10.1 Dolotowej

1.10.2

Wylotowego

1.11

Wewnętrzna średnica stożka na grzybku:

1.11.1 Dolotowego

D

sD

=D

pD

1.11.2

Wylotowego

g

D

=4,08 mm

g

W

=4,00 mm

F

sD

=628,3

mm

2

F

sW

=552,13

mm

2

D

zD

=32,1 mm

D

zW

=29,96

mm


S

dD

=2,97 mm

S

dW

=2,77 mm

D

pD

=30 mm

D

pW

=28 mm

F

sD

=628,3 mm

2

D

pD

=30 mm

D

zD

=31,5 mm

F

sW

=552,13

mm

2

D

pW

=28mm

D

zW

=29,5 mm

D

pD

=30 mm

D

zD

=31,5 mm

l

D

=6,50 mm

D

pW

=28mm

D

zW

=29,5 mm

l

W

=6,11 mm

a=15 ̊
b=50 ̊




c=50 ̊
d=15 ̊

[

E|

= [

|

+ 1,5 = 30 + 1,5 = 31,5

[

Ex

= [

x

+ 1,5 = 28 + 1,5 = 29,5



|

=

2 ∙ u

7|

` ∙ 0[

|

+ [

E|

2 =

2 ∙ 628,3

` ∙ 030 + 31,52

= 6,50



x

=

2 ∙ u

7x

` ∙ 0[

x

+ [

Ex

2 =

2 ∙ 552,13

` ∙ 028 + 29,502

= 6,11 

ℎ

E|

=

[

E|

− [

|

2

+ _

|

"

− s

[

E|

− [

|

2

t

"

=

31,5 − 30

2

+ _6,5

"

− s

31,5 − 30

2

t

"

= 7,20

ℎ

Ex

=

[

Ex

− [

x

2

+ _

|

"

− s

[

Ex

+ [

x

2

t

"

=

29,5 − 28

2

+ _6,11

"

− s

29,5 − 28

2

t

"

= 6,81

i = 180° +  + † = 180° + 15° + 50° = 245°

 = 180° + C + { = 180° + 15° + 50° = 245°

D

sW

=D

pW

1.12

Średnica zewnętrzna zaworu

1.12.1 Dolotowego

1.12.2

Wylotowego

1.13

Tworząca stożka swobodnego przepływu

1.13.1 Dolotowego

1.13.2

Wylotowego

1.14

Sprawdzenie warunku na minimalny skok zaworu

1.14.1 Dolotowego

1.14.1 Wylotowego

1.15

Kąty otwarcia zaworów.

W rozpatrywanym silniku przyjmuję, że krzywki dla obu

zaworów są jednakowe i symetrycznie ustawione

względem GMP, a kąty charakterystyczne wynoszą:

a=d=15 ̊ b=c=50 ̊

1.1

Całkowity kąt otwarcia zaworu dolotowego

1.7

Całkowity kąt otwarcia zaworu wylotowego

D

zD

=31,5 mm

D

zW

=29,5 mm

l

D

=6,50 mm

l

W

=6,11 mm

h

zD

=7,20

h

zW

=6,81

e=245 ̊




i=245 ̊

a=15 ̊
e=245 ̊




d=15 ̊
i=245 ̊






k=107,5 ̊
f=107,5 ̊





D=7,13 cm=
71,3mm






d= 20 mm







D=71,3 mm







H

zd

=7,00 mm

H

k

=4,50 mm

H

k

=4,50 mm

H

zw

=5,50 mm

v =

i

2 −  =

245°

2 − 15° = 107,5°

 =



2 − { =

245°

2 − 15° = 107,5°

 =

v + 

2 =

107,5° + 107,5°

2

= 107,5°

{ = 00,25 − 0,302[

{ = 00,25 − 0,302 ∗ 71,3 = 17,83 − 21,39

‡ =

{

2 + 01,5 − 32

‡ =

20

2 + 01,5 − 32 = 11,50 − 13,00 

~

,

[ = 0,055 − 0,085

~

,

= 00,055 − 0,0852[

~

,

= 00,055 − 0,0852 ∙ 71,3 = 3,92 − 6,06

~

Ew

~

,

=

7,00

4,50 = 1,56

~

Ey

~

,

=

5,50

4,50 = 1,22

1.8

Maksymalny wznios zaworu dolotowego

1.9

Maksymalny wznios zaworu wylotowego

1.10

Kąt obrotu wału rozrządu między

maksymalnymi wzniosami odpowiednich

popychaczy (kąt między krzywkami na wale

rozrządu)

2.

Promień podstawy i skok krzywki

2.1 Średnica wału rozrządu

Przyjmuje wartość średnicy d=20 mm

2.1

Promień podstawowy krzywki

Przyjmuję r=12 mm

2.2

Skok krzywki

Przyjmuję H

r

=4,50 mm

2.3

Stosunek skoku zaworu dolotowego do skoku

krzywki

2.4

Stosunek skoku zaworu wylotowego do skoku

krzywki

~

Ew

~

,

= 1,56

~

Ey

~

,

= 1,22

f=107,5 ̊




k=107,5 ̊








m=107,5 ̊







d=20 mm






r=12 mm







H

k

=4,50 mm

H

k

=4,50 mm

r=12 mm

0

i

E

i



2

w

=

48,5

31 = 1,56

0

i

E

i



2

wy

=

62,2

51 = 1,22

[

y

> 20‡ + ~

,

2

[

y

> 2012 + 4,502

[

y

> 33 

2.5

Długość ramion dźwigni zaworu dolotowego

2.6

Długość ramion dźwigni zaworu wylotowego

2.7

Średnica czopa wału

przyjmujęD

w

=35 mm

D

w

=35 mm