1 |

S t r o n a

PAŃSTWOWA WYŻSZA SZKOŁA ZAWODOWA

Im. Stanisława Staszica w Pile

INSTYTUT POLITECHNICZNY

KIERUNEK : BUDOWNICTWO

FUNDAMENTOWANIE

PROJEKT NR 2

POSADOWIENIE NA PALACH

Nazwisko Imię

Damian Jany

Rok/Grupa

2013 r. Gr. 1

Rok akademicki

2013/2014 r.

Ocena

2 |

S t r o n a

POSADOWIENIE NA PALACH

Pal jest wprowadzony w warstwy nośne przez warstwy gruntów nieskonsolidowanych

lub luźno usypanych (np. torfy, namuły, grunty spoiste o IL > 0,75, grunty niespoiste o
ID < 0,2 i świeże nasypy), które ulegają osiadaniom pod wpływem własnego ciężaru

(rys. 5c).

W tym przypadku należy w drugim członie wzoru na nośność wyrażającym opór

pobocznicy przyjmować dla osiadających warstw gruntu ujemną wartość t(r) wg tabl. 5.

Technologia- przyjęto stopę fundamentową opartą na trzech palach typu Franki o średnicy

0,45 m. Osiowy rozstaw pali wynosi 1,575 m . Pale rozstawiono w wierzchołkach trójkąta

równobocznego (środek ciężkości trójkąta pokrywa się z osią słupa.

Wymiary stopy fundamentowej określono w warunku, aby odległość od krawędzi stopy do

powierzchni bocznej pala wynosiła 0,3 m. Przyjęta wysokość stopy h=0,8 m.

3 |

S t r o n a

SCHEMAT FUNDAMENTU

= 3,5 = 3,5 ∗ 0,45 = 1,575

-pole trójkąta

0,5 ∗ 3,613 ∗ 4,173 − 3 ∗ (0,5 ∗ 0,85 ∗ 0,75) = 7,539 − 0,956 = 6,583

Ciężar stopy fundamentowej

= 6,583 ∗ 0,8 ∗ 25 ∗ 1,2 = 157,99

Całkowite obciążenie obliczeniowe pali

=

+

= 4500 + 157,99 = 4657,99

-obciążenie przypadające na jeden pal

=

3

=

4657,99

3

= 1552,66

4 |

S t r o n a

Warunki geotechniczne

Warstwa gruntu pierwszego (piasek drobny) jest nienośna ( I

D

=0,1<0,2) następną parstwą

jest piasek średni lecz o grubości 1m a poniżej występuje torf o I

L

=0,8

w związku z tym w

warstwie tej może wystąpić tarcie negatywne gruntu.

Miąższość warstwy zastępczej leżącej powyżej warstwy nośnej wynosi:

ℎ = 0,65

∑

,

∗ ℎ

,

ℎ = 0,65 ∗

6 ∗ 5

8,5

= 2,3

Wytyczne normy PN-83 B-02482 w doborze „t”

Według punktu 2.2.3.2 normy PN-83 B-02482 wartość tarcia pobocznicy „t” podane w tabeli
2 należy przyjmować dla głębokości 5m i większej. Na głębokościach mniejszych niż 5 m
należy interpolować między wartością z tabeli 2 a wartością zero.

Według punktu 2.2.6. normy PN-83 B-02482 w obliczeniach nośności pala należy uwzględnić
możliwość wystąpienia tarcia negatywnego wywołanego osiadaniem gruntu względem
trzonu pala, zmniejszającego całkowitą jego nośność. Przypadkami takimi mogą być:
- grunty spoiste I

L

>0,75 oraz niespoiste I

D

<0,2 (wartości warstw tablica 3 ze znakiem

ujemnym)
-grunty które mogą osiąść pod wpływem odkształceń niżej leżących warstw ściśliwych
(wartość z tablicy 2 ze znakiem ujemnym- w naszym przypadku wartość interpolowana)

5 |

S t r o n a

6 |

S t r o n a

Wartości q i t

-dla P

d

o I

D

=0,1

( )

= −1,95

S

w1

=1,0

-dla P

s

o I

D

=0,5 = 74 −

,

,

,

,

∗ (74 − 47) = 60,5

( )

= 0,9 ∗ 60,5 = 54,45

.

2.2.6.

( )

= −29,4

S

s2

=1,6

-dla T o I

L

=0,8

( )

= −6,45

S

s3

=0,7

-dla Ż o I

D

=0,8 = 165 −

,

,

,

,

(165 − 110) = 131,67

S

s4

=1,0

( )

= 0,9 ∗ 131,67 = 118,5

S

p4

=1,3

= 7750 −

1,0 − 0,8

1,0 − 0,67

(7750 − 5100) = 6143,94

( )

= 0,9 ∗ 6143,94 = 5529,55

⟹

( )

= 5373,05

⟹

( )

= 4068,91

STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI

Ponieważ pal jest zagłębiony w piaskach średnio zagęszczonych oraz D

i

=0,45m > D

o

=0,4 m

należy uwzględnić wpływ średnicy podstawy pola na wartość h

c

ℎ = ℎ

h

c

=10 m

D

i

- pal typu Franka czyli średnica trzonu = 0,45 m

D

0

=0,4 m

ℎ = 10

0,45
0,40

= 10,6

Długość pali

Przyjęto zagłębienie pala w warstwie żwiru o I

D

=0,8 równe 5,00 m

Obliczeniowa nośność pala powinna spełniać warunek

=

( −

)

Q

r

- wartość obliczeniowa siły wciskającej pal

N- nośność fundamentu palowego

m- współczynnik korekcyjny 0,9 jeżeli jest 3 lub więcej pali
T

n

- obciążenie pala pojedynczego tarciem negatywnym

= 1552,66 ≤ 0,9 ∗

Obliczeniowa nośność pala wciskanego

7 |

S t r o n a

=

+

=

( )

+

( )

−

Założenia wstępne

=

+

−

Pole pobocznicy zagłębionej w gruncie

= 2

2

∗ ℎ = 2

0,45

2

∗ 2,3 = 3,25

= 2

2

∗ ℎ = 2

0,45

2

∗ 1,0 = 1,41

= 2

2

∗ ℎ = 2

0,45

2

∗ 2,0 = 2,83

= 2

2

∗ ℎ = 2

0,45

2

∗ 5,0 = 7,07

"

= 2

2

∗ ℎ = 2

0,45

2

∗ 2,5 = 3,53

Pole poprzecznego przekroju podstawy

= (

2

) = (

0,45

2

) = 0,159

ze względu na typ pala oraz posadowienie w gruncie niespoistym wg. punktu 2.2.1

= 1,75 ∗

= 0,278

Obliczenie obciążenia pala pojedynczego tarciem negatywnym

=

( )

= −(1,95 ∗ 3,25 ∗ 1,0 + 6,45 ∗ 2,83 ∗ 0,7) = −19,11

Nośność pobocznicy

=

∗

( )

∗

= −29,4 ∗ 1,6 ∗ 1,41 + 118,5 ∗ 1,0 ∗ 7,07 = 771,47

Nośność podstawy

=

( )

∗

∗

= 5373,05 ∗ 0,278 ∗ 1,3 = 1941.82

Obliczeniowa nośność pala

=

+

−

8 |

S t r o n a

= 771,47 + 1941,82 − 19,11 = 2694,18

STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI

= 1552,66 ≤ 0,9 ∗

= 1552,66

≤ 0,9 ∗ 2694,18 = 2424,76

Stan graniczny nośności jest spełniony z dużym naddatkiem co oznacza że przyjętą długość

pala można skrócić ze względów ekonomicznych.

Nośność pobocznicy

= −29,4 ∗ 1,6 ∗ 1,41 + 118,5 ∗ 1,0 ∗ 3,53 = 351,97

Nośność podstawy

= 4068,91 ∗ 0,278 ∗ 1,3 = 1470,5

Obliczeniowa nośność pala

= 351,97 + 1470,5 − 19,11 = 1795,19

STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI

= 1552,66 ≤ 0,9 ∗

= 1552,66

≤ 0,9 ∗ 1803,36 = 1623,62

,

< 1623,62

Warunek spełniony

długość pala L=2,3+1,0+2,0+2,5=7,8 m w zupełności wystarczy