Projekt KKa Wrzesinski id 40012 Nieznany

background image

Politechnika Wrocławska

Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego















ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z

PODSTAW MOSTOWNICTWA










Sprawdził:
Mgr inż. Marcin Wrzesiński

Wykonał:
Krystian Kaczorowski
161662

background image

2


1.1 Schemat statyczny


1.2 Zebranie obciążeń

Dźwigar główny


Fd = 1,56 m

2

Lp.

Element

Obliczenia

g

k

[kN/m]

γ>1

g

max

[kN/m]

γ<1

g

min

[kN/m]

Ciężar własny konstrukcji

1.

Dźwigar

główny

1,56m

2

*25kN/m

3

39

1,2

46,8

0,9

35,1

Ciężar elementów wyposażenia

2.

Izolacja

(0,01m*11,15 m*14kN/m

3

)/5

0,32

1,5

0,48

0,9

0,29

3.

Nawierzchnia

jezdna

(0,1m*7,5*23kN/m

3

)/5

3,45

1,5

5,18

0,9

3,1

4.

Krawężnik

kamienny

(2*0,2m*0,2m*27kN/m

3

)/5

0,43

1,5

0,64

0,9

0,39

5.

Kapy

chodnikowe

(0,96m

2

*24kN/m

3

)/5

4,61

1,5

6,92

0,9

4,15

6.

Balustrada

(0,5 kN/m)/5

0,1

1,5

0,15

0,9

0,09

7.

Bariera

(0,5kN/m)/5

0,1

1,5

0,15

0,9

0,09

8.

Bariero-

balustrada

(0,7kN/m)/5

0,14

1,5

0,21

0,9

0,13

9.

Gzyms

(0,16m

2

*24kN/m

3

)/5

0,77

1,5

1,16

0,9

1,04

g

k

=48,92

g

max

=61,67

g

min

=44,03

background image

3

Ciężar poprzecznic
4*1,69m

2

*0,7m*25kN/m

3

/5=23,66kN

max = 23,66*1,2 = 28,39kN
min = 23,66*0,9 = 21,29kN

Obciążenie zmienne
Klasa obciążeń: A
K = 800kN
P = K/8 = 100kN
Obciążenie taborem samochodowym q = 4 kN/m

2

Obciążenie tłumem q

t

= 2,5 kN/m

2

m

kN

q

m

kN

q

kN

K

P

kN

K

K

ob

t

ob

ob

ob

F

F

ob

/

75

,

3

5

,

1

5

,

2

/

6

5

,

1

4

5

,

181

8

21

,

1

3

,

27

005

,

0

35

,

1

5

,

1

1452

21

,

1

5

,

1

800

,

2

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

ϕ

γ

ϕ

γ

1.3 Rozdział poprzeczny obciążenia

Charakterystyki geometryczne dzwigara głównego.

I

x

=0,32m

4

Fd=1,26 m

2

background image

4

Poprzecznica:

I

y

=0,62 m

4


Parametr sztywności:

m

a

L

I

E

I

E

z

x

y

00

,

405

3

,

2

2

3

,

27

32

,

0

62

,

0

2

3

3

=

=

=


Ponieważ z>30, do obliczania rozdziału poprzecznego obciążenia należy wykorzystać
metodę sztywnej poprzecznicy.

1.4 Linia wpływu rozdziału obciążenia dla dźwigara skrajnego (5)


(

) (

) ( ) ( ) ( )

( ) (

)

( )

( ) ( )

( ) ( )

69

,

0

64

,

54

19

,

5

19

,

5

5

1

47

,

0

64

,

54

89

,

2

19

,

5

5

1

26

,

0

64

,

54

59

,

0

19

,

5

5

1

04

,

0

64

,

54

71

,

1

19

,

5

5

1

18

,

0

64

,

54

)

01

,

4

(

)

19

,

5

(

5

1

64

,

54

19

,

5

89

,

2

59

,

0

71

,

1

01

,

4

55

54

53

52

51

2

2

2

2

2

2

5

1

2

=

+

=

=

+

=

=

+

=

=

+

=

=

+

=

=

+

+

+

+

=

η

η

η

η

η

m

y

i

background image

5

Lw RPO dla dźwigara nr 5

1.5 Obciążenia przypadające na dźwigar 5

Obciążenia stałe nie podlegające rozkładowi poprzecznemu:

Lp.

Element

Obliczenia

g

k

[kN/m]

γ>1

g

max

[kN/m]

γ<1

g

min

[kN/m]

Ciężar elementów wyposażenia

1.

Izolacja

(0,01m*11,15 m*14kN/m

3

)/5

0,32

1,5

0,48

0,9

0,29

2.

Nawierzchnia

jezdna

(0,1m*7,5*23kN/m

3

)/5

3,45

1,5

5,18

0,9

3,1

g

k

=3,77

g

max

=5,66

g

min

=3,39

3.

Dźwigar

główny

1,26 m

2

*25kN/m

3

31,5

1,2

37,8

0,9

28,35

Obciążenia stałe podlegające rozkładowi poprzecznemu:

background image

6

Lp.

Element

Obliczenia

g

[kN/m]

γ>1

g

max

[kN/m]

γ<1

g

min

[kN/m]

1.

Krawężnik

kamienny

0,20m*(0,13-0,1)m *27kN/m

3

0,65

1,5

0,97

0,9

0,59

2.

Kapy

chodnikowe

0,23m*(0,54-0,35)m*24kN/m

3

1,14

1,5

1,71

0,9

1,03

3.

Nawierzchnia

chodnika

0,05m*(0,54-0,35)m*23kN/m

3

0,22

1,5

0,33

0,9

0,2

4.

Balustrada

0,73*0,7kN/m-

(0,13+0,33)*0,5kN/m

0,28

1,5

0,42

0,9

0,25

5.

Gzyms

0,16m

2

*(0,19-0,09)* 24kN/m

3

0,38

1,5

0,58

0,9

0,34

Całkowite obciążenie

g=2,67

g

max

=4,01

g

min

=2,41

Elementy nie rozłożone na całej długości dźwigara

Lp.

Element

Obliczenia

G

[kN]

γ>1

G

max

[kN]

γ<1

G

min

[kN]

1.

Poprzecznica

1,71m

3

*25kN/m

3

*

(-0,07+0,15+0,36+0,58)

43,6

1,2

52,32

0,9

39,24


Sumaryczne obciążenie stałe przypadające na dźwigar 5

kN

G

kN

G

kN

G

ca

poprzeczni

m

kN

g

g

g

m

kN

g

g

g

m

kN

g

g

g

k

k

24

,

39

32

,

52

6

,

43

/

86

,

33

41

,

2

35

,

28

1

,

3

/

99

,

46

01

,

4

8

,

37

18

,

5

/

94

,

37

67

,

2

5

,

31

77

,

3

min

max

min

'

min

min

1

max

'

max

max

1

'

1

=

=

=

=

+

+

=

+

=

=

+

+

=

+

=

=

+

+

=

+

=

Obciążenia zmienne podlegające rozkładowi poprzecznemu

Klasa obciążenia A

m

kN

q

m

kN

q

kN

K

P

kN

K

K

ob

t

ob

ob

ob

F

F

ob

/

75

,

3

5

,

1

5

,

2

/

6

5

,

1

4

5

,

181

8

21

,

1

3

,

27

005

,

0

35

,

1

5

,

1

1452

21

,

1

5

,

1

800

,

2

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

ϕ

γ

ϕ

γ

background image

7

(

)

m

kN

m

q

q

kN

P

ob

/

74

,

13

29

,

2

6

29

,

2

16

,

165

39

,

0

52

,

0

5

,

181

1

1

=

=

=

=

+

=


1.6 Ekstremalne wielkości statyczne

Wyznaczenie maksymalnej wartości momentów w przekroju B-B

LwM

B-B

kNm

q

q

g

G

P

M

t

B

B

66

,

7298

54

,

46

)

74

,

13

99

,

46

(

82

,

6

32

,

52

88

,

24

16

,

165

54

,

46

)

(

82

,

6

)

62

,

5

22

,

6

82

,

6

22

,

6

(

max

max

1

max

=

+

+

+

+

=

+

+

+

+

+

+

+

=









background image

8



Wyznaczenie maksymalnej wartości siły tnącej w przekroju A-A

LwV

A-A

kN

q

q

g

G

P

T

t

A

A

14

,

1525

65

,

13

73

,

60

5

,

1

32

,

52

74

,

3

16

,

165

65

,

13

)

(

)

0

5

,

0

1

(

)

87

,

0

91

,

0

96

,

0

1

(

max

max

1

max

=

+

+

=

+

+

+

+

+

+

+

+

+

=


2.1 Wymiarowanie

Przekrój B-B wymiarowanie na zginanie

Beton B45 R

b

= 26,0MPa (f

cd

)

Stal 34GS R

a

= 340MPa (f

yd

)

M

α-α

=7299 kNm

b

m1

- szerokość współpracująca płyty na wsporniku,

b

m2

- szerokość współpracująca płyty z jednej strony żebra w polu skrajnym

background image

9

2

2

3

1

1

1

1

1

1

1

min

2

2

2

1

1

1

1

0

1

1

148

0148

,

0

3

481

,

0

614

,

1

10

340

7299

3

481

,

0

614

,

1

)

340

0

,

26

556

,

5

(

0

,

26

556

,

5

614

,

1

032

,

0

5

,

0

032

,

0

008

,

0

03

,

0

7

,

1

5

,

0

002

,

0

556

,

5

8

,

37

210

03

,

0

03

,

0

0

,

1

0

,

1

1

001

,

0

3

,

27

8

,

0

03

,

0

06

,

0

19

,

0

30

,

0

30

,

0

67

,

0

19

,

0

5

,

1

19

,

0

45

,

2

19

,

0

5

,

1

7

,

0

5

,

1

7

,

0

19

,

0

7

,

1

32

,

0

cm

m

x

h

R

M

A

m

h

R

R

n

R

n

x

m

c

c

h

h

III

A

stali

dla

E

E

n

GPa

E

GPa

E

m

b

b

l

b

m

b

b

l

b

b

l

b

h

t

b

b

a

a

a

b

b

v

zb

strz

b

a

b

a

m

m

m

=

=

=

=

=

+

=

+

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

α

α

ϕ

ϕ

µ

λ

λ

λ

λ

Przyjęto 20 prętów ϕ32 (A

a

= 160,8cm

2

)

min

4

2

1

1

1

013

,

0

32

,

0

)

03

,

0

19

,

0

(

614

,

1

7

,

0

10

8

,

160

)

(

µ

µ

>

=

+

+

=

+

+

=

t

b

b

h

b

A

m

m

a


Położenie osi obojętnej:

(

)

[

]

(

)

[

]

(

)

m

x

317

,

0

]

614

,

1

10

8

,

160

556

,

5

2

32

,

0

7

,

0

3

,

2

[

7

,

0

2

10

8

,

160

556

,

5

32

,

0

7

,

0

3

,

2

7

,

0

1

10

8

,

160

556

,

5

32

,

0

7

,

0

3

,

2

7

,

0

1

4

2

2

4

4

=

+

+

+

+

+

+

=

Przekrój jest pozornie teowy.

(

)

(

)

4

2

4

3

175

,

0

317

,

0

614

,

1

10

8

,

160

556

,

5

3

317

,

0

3

,

2

m

I

=

+

=

(

)

MPa

R

I

x

h

M

n

MPa

R

MPa

I

x

M

a

a

b

b

340

56

,

300

175

,

0

317

,

0

614

,

1

7299

556

,

5

)

(

0

,

26

22

,

13

175

,

0

317

,

0

7299

1

max

1

max

=

=

=

=

=

=

=

=

α

α

α

α

σ

σ

Przekrój został zaprojektowany prawidłowo, nośność dźwigara jest wystarczająca.

background image

10


2.2 Przekrój A-A wymiarowanie na ścinanie

max

max

1

max

75

,

4

38

,

0

59

,

1

614

,

1

85

,

0

07

14

,

1525

85

,

0

14

,

1525

τ

τ

τ

τ

τ

τ

τ

τ

<

<

=

=

=

=

=

=

=

b

R

b

R

b

R

b

MPa

MPa

MPa

h

b

V

z

b

V

kN

T

Nośność na ścinanie została przekroczona. Należy zbroić dodatkowo na ścinanie
lub zwiększyć wymiary przekroju.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
ProjektRys KKa Wrzesinski id 40 Nieznany
EiZI Projekt GiG4 2012 id 15450 Nieznany
Projekt KD remik id 398914 Nieznany
Projekt badan czII id 400460 Nieznany
ProjektKKa 01 Koncepcja id 4003 Nieznany
projekt stropu akermana id 3996 Nieznany
Projekt Luku Poziomego id 39852 Nieznany
PROJEKT nr 1 STUDENT id 399181 Nieznany
projekt mechanizm nac id 399063 Nieznany
PROJEKT Z FIZYKI BUDOWLI id 399 Nieznany
projekt sumator 8bit id 399618 Nieznany
projekt wymiennika ciepla id 39 Nieznany
Projektowanie ukl cyfr id 40045 Nieznany
Projektowanie filtrow FIR id 40 Nieznany
Projekt przejsciowy naped id 83 Nieznany
Projektowanie UH 1 przyk id 400 Nieznany
Projekt ST przenosnik1 id 39959 Nieznany
projekt walu poprawiony id 3997 Nieznany

więcej podobnych podstron