dobry poprawiony id 138426 Nieznany

background image

Mechanika Gruntów i fundmantowanie

Dane do projektu:

γa

1.4



współczynnik bezpieczeństwa dla obciążeń

Obciążenia charakterystyczne - kombinacja 1

Obciążenia obliczeniowe - kombinacja 1

Pk1 974kN



Pd1 Pk1 γa

1363.6 kN



Mk1 93kN m



Md1 Mk1 γa

130.2 kN m



Tk1 19kN



Td1 T

k1

γa

26.6 kN



Obciążenia charakterystyczne - kombinacja 2

Obciążenia obliczeniowe - kombinacja 2

Pk2 882kN



Pd2 Pk2 γa

1234.8 kN



Mk2 133kN m



Md2 Mk2 γa

186.2 kN m



Tk2 48kN



Td2 T

k2

γa

67.2 kN



Warstwy gruntowe:

ρw

1000

kg

m

3



Gęstość wody

Ciężar objetościowy wody

γw

ρw g

9.807

kN

m

3



Woda gruntowa

Poziom nawiercony

hw.naw 4.7m



Poziom ustalony

hw.ust 4.7m



Warstwa 1: Si (b) pył

Konsystencja (grunt spoisty)

IL1

0.27



ID1 0



Miąższość

h1

2.1m



ρ

2670

kg

m

3



Tablica 2 PN-81/B-03020

Gęstość objetościowa gruntu

Ciężar objętościowy gruntu

γ1

ρ

g

26.184

kN

m

3



Spójność gruntu

cu1 29.03kPa



Kąt tarcia wewnętrznego

ϕ1

17deg



Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M01 31293kPa



Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej

M1

41714kPa



background image

Warstwa 2a: siCl (b) Iły pylaste

IL2

0.15



ID2 0



Zagęszczenie (grunt niespoisty - sypki)

h2

2.3m



Miąższość

Tablica 2 PN-81/B-03020

Gęstość objetościowa gruntu

ρ2

2750

kg

m

3



Ciężar objętościowy gruntu

γ2

ρ2 g

26.968

kN

m

3



Spójność gruntu

cu2 33.45kPa



Kąt tarcia wewnętrznego

ϕ2

19.2deg



Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M02 41944kPa



Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej

M2

55911kPa



Warstwa 3a: Sa - Piasek

Konsystencja (grunt spoisty)

IL3

0



ID3 0.58



Miąższość

h3

0.3m



Tablica 2 PN-81/B-03020

Gęstość objetościowa gruntu

ρ3

2650

kg

m

3



Ciężar objętościowy gruntu

γ3a

ρ3 g

γw

16.181

kN

m

3



Spójność gruntu

cu3 0kPa



Kąt tarcia wewnętrznego

ϕ3

33.5deg



Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M03 108603kPa



Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej

M3

120670kPa



Warstwa 3b: Piasek Sa z uwzględnieniem wody

Zagęszczenie (grunt niespoisty - sypki)

h3.1 2.6m h3

2.3 m



Miąższość

Ciężar objętościowy gruntu

γ3b

ρ3 g

γw

16.181

kN

m

3



Warstwa 4:

Gr żwir- z uwzględnieniem wody

Zagęszczenie (grunt niespoisty - sypki)

IL4

0



ID4 0.58



Tablica 2 PN-81/B-03020

Gęstość objetościowa gruntu

ρ4

1750

kg

m

3



Ciężar objętościowy gruntu

γ4

ρ4 g

γw

7.355

kN

m

3



Spójność gruntu

cu4 0kPa



Kąt tarcia wewnętrznego

ϕ4

39deg



Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M04 169565kPa



Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej

M4

169565kPa



background image

Określenie głębokości posadowienia z uwagi na przemarzanie gruntu

Lokalizacja : Kielce

głębokość przemarzania

hz 1.2m



Przyjmuję

D

1.9m



D

hz

1

D

0.5m

1

warunki spełnione

Kombinacja nr 1

SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI

Dane geometryczne fundamentu: B1 1.6m



L1

1.6m



hf

0.5m



Mimośrody B` i L`

eB.max

B1

6

0.267 m



eB

Md1

Pd1

0.095 m



eB eB.max

1

ML 0kN m



eL

ML
Pd1

0



Efektywna szerokość fundamentu:

B'

B1 2 eB

1.41 m



Efektywna długość fundamentu:

L'

L1 2 eL

1.6 m



Efektywne pole powierzchni fundamentu:

A'

B' L'

2.254 m

2



Określenie nośności podłoża pod fundamentem:

φ' kąt tarcia wewnętrznego [rad]

φ

'

π ϕ2

180deg

0.335



c'

cu2 33.45 kPa



Kohezja (spójność)

Poziom posadowienia D

D

1.9 m

γk

γ2 26.968

kN

m

3



q'

D γk

51.24

kN

m

2



Ciężar objętościowy gruntu:

Współczynniki dla nośności:

Nq

e

π

tan φ'

( )

tan 45deg

φ

'

2









2

5.913



Nc

Nq 1

tan φ'

( )

14.108



N

γ

2 Nq 1

tan φ'

( )

3.422



background image

Nachylenie podstawy fundamentu:

Fundament posadowiony poziomo:

α

0deg



bq

1

α

tan φ'

( )

(

)

2

1



bc bq

1

bq

Nc tan φ'

( )

1



b

γ

bq 1



Kształt fundamentu dla prostokąta:

sq

1

B'
L'





sin φ'

( )

1.29



s

γ

1

0.3

B'
L'





0.736



sc

sq Nq

1

Nq 1

1.349



Siła pozioma T działa w kierunku B`:

mb

2

B'
L'









1

B'
L'





1.532



Nachylenia obciążenia spowodowanego obciążeniem poziomym H:

iq

1

Tk1

Pk1 A' c'

1

tan φ'

( )

mb

0.976



i

γ

1

Tk1

Pk1 A' c'

1

tan φ'

( )

mb 1

0.96



ic iq

1

iq

Nc tan φ'

( )

0.971



Jednostkowy charakteryczny opór graniczny podłoża w warunkach z odpływem:

qf

c' Nc

bc

sc

 ic

q' Nq

bq

sq

iq

0.5 γk

B'

 N

γ

b

γ

s

γ

i

γ

1.045

10

3

kPa



Wartość charakterystyczna oporu podłoża:

Rk

A' qf

2.356

10

3

kN



Wartość obliczeniowa oporu podłoża:

Rd

Rk
1.4

1.683

10

3

kN



Sprawdzenie warunków nośności:

Pd1 Rd

1

Pd1

Rd

0.81

Td1 Rd

1

Td1

Rd

0.016

Warunki spełnione dla przyjętych wymiarów stopy fundamentowej.

B1 1.6m

L1 1.6m

hf 0.5m

background image

Warunek na odrywanie:

Wskaźnik wytrzymałości:

Wx

B1

2

L1

6

0.683 m

3



qmin

Pd1

B1 L1

Md1

Wx

341.934 kPa



qmin 0

1

Warunek spełniony.

Kombinacja nr 2

SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI

Dane geometryczne fundamentu: B2 1.6m



L2

1.6m



hf2 0.5m



Mimośrody B` i L`

eB.max

B2

6

0.267 m



eB

Md2

Pd2

0.151 m



eB eB.max

1

ML 0kN m



eL

ML
Pd1

0



Efektywna szerokość fundamentu:

B'

B2 2 eB

1.3 m



Efektywna długość fundamentu:

L'

L2 2 eL

1.6 m



Efektywne pole powierzchni fundamentu:

A'

B' L'

2.077 m

2



Określenie nośności podłoża pod fundamentem:

φ' kąt tarcia wewnętrznego [rad]

φ

'

π ϕ2

180deg

0.335



c'

cu2 33.45 kPa



Kohezja (spójność)

Poziom posadowienia D

D

1.9 m

γk

γ2 26.968

kN

m

3



q'

D γk

51.24

kN

m

2



Ciężar objętościowy gruntu:

Współczynniki dla nośności:

Nq

e

π

tan φ'

( )

tan 45deg

φ

'

2









2

5.913



Nc

Nq 1

tan φ'

( )

14.108



N

γ

2 Nq 1

tan φ'

( )

3.422



background image

Nachylenie podstawy fundamentu:

Fundament posadowiony poziomo:

α

0deg



bq

1

α

tan φ'

( )

(

)

2

1



bc bq

1

bq

Nc tan φ'

( )

1



b

γ

bq 1



Kształt fundamentu dla prostokąta:

sq

1

B'
L'





sin φ'

( )

1.267



s

γ

1

0.3

B'
L'





0.757



sc

sq Nq

1

Nq 1

1.321



Siła pozioma T działa w kierunku B`:

mb

2

B'
L'









1

B'
L'





1.552



Nachylenia obciążenia spowodowanego obciążeniem poziomym H:

iq

1

Tk2

Pk2 A' c'

1

tan φ'

( )

mb

0.932



i

γ

1

Tk2

Pk2 A' c'

1

tan φ'

( )

mb 1

0.891



ic iq

1

iq

Nc tan φ'

( )

0.918



Jednostkowy charakteryczny opór graniczny podłoża w warunkach z odpływem:

qf

c' Nc

bc

sc

 ic

q' Nq

bq

sq

iq

0.5 γk

B'

 N

γ

b

γ

s

γ

i

γ

970.518 kPa



Wartość charakterystyczna oporu podłoża:

Rk

A' qf

2.016

10

3

kN



Wartość obliczeniowa oporu podłoża:

Rd

Rk
1.4

1.44

10

3

kN



Sprawdzenie warunków nośności:

Pd2 Rd

1

Pd2

Rd

0.857

Td2 Rd

1

Td2

Rd

0.047

Warunki spełnione dla przyjętych wymiarów stopy fundamentowej.

B2 1.6m

L2 1.6m

hf 0.5m

background image

Warunek na odrywanie:

Wskaźnik wytrzymałości:

Wx

B2

2

L2

6

0.683 m

3



qmin

Pd2

B2 L2

Md2

Wx

209.59 kPa



qmin 0

1

Warunek spełniony.

STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI DLA KOMBINACJI NR 1
Obliczenie osiadań

Wyznaczenie współczynnika zaniku naprężeń:

L

L1 1.6m



B

B1 1.6m



Z

3.4m



q

Pk1
B L

380.469 kPa



ηs Z

( )

2

π

atan

L

B

Z
B

1

L
B





2

Z
B





2

Z

B

L

B

1

Z
B





2

L
B





2

Z
B





2

1

L
B





2

Z
B





2

Z
B



σzq

q ηs Z

( )

0.034 MPa



- naprężenie wywołane ciężarem fundamentu

Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:

ηm Z

( )

2

π

atan

L

B

2

Z
B

1

L
B





2

4

Z
B





2

2

L
B





Z
B





1

L
B





2

4

Z
B





2

1

1

4

Z
B





2

1

L
B





2

4

Z
B





2











σDρ

D γ2

0.051 MPa



naprężenie na poziomie posadowienia fundamentu

σz.ρ

σDρ ηm Z

( )

4.959

10

3

MPa



odprężenie

σzs

σz.ρ



naprężenie wtórne

σzd

σzq σzs

0.029 MPa



naprężenie dodatkowe

σzp

γ1 h1

γ2 h2

γ3a h3

γ3b h3.1

0.159 MPa



naprężenie pierwotne na poziomie

0.3 σzp

0.048 MPa

0.3σzp σzd

1

Warunek spełniony

background image

Podział gruntu na warstwy obliczeniowe:

Głębokość posadowienia

D

1.9 m

Miąższości warstw

h1 2.1m

h2 2.3m

h3 0.3m

h3.1 2.3m

Głębokość do której wyznaczamy warstwy obliczeniowe

Z

3.4 m

h4

Z

h1 D

h2

h3.1

h3

1.7

m



Maxymalna grubość warstwy obliczeniowej:

W0

B1

2

0.8 m



Miąższości warstw obliczeniowych

Warstwa 2a:

Warstwa 2b:

Warstwa 3:

Ilość warstw obliczeniowych:

n2

ceil

h2

W0

3



n3

ceil

h3

W0

1



n4

ceil

h3.1

W0

3



Grubość warstw obliczeniowych (Warstwy wyznaczamy od poziomu posadowienia D):

d5

h3.1

n4

0.767 m



d1

h2
n2

0.767 m



d4

h3
n3

0.3 m



d6

d5 0.767 m



d2

d1 0.767 m



d7

d5 0.767 m



d3

d2 0.767 m



Odległości od poziomu posadowienia do środka warstw:

z7

d1 d2

d3

d4

d5

d6

d7

2

4.517 m



z1

d1

2

0.383 m



z2

d1

d2

2

1.15 m



z3

d1 d2

d3

2

1.917 m



z4

d1 d2

d3

d4

2

2.45 m



z5

d1 d2

d3

d4

d5

2

2.983 m



z6

d1 d2

d3

d4

d5

d6

2

3.75 m



background image

Naprężenia pierwotne na granicach warstw obliczeniowych

σzρ1

σDρ d1 γ2

0.072 MPa



σzρ2

σzρ1 d2 γ2

0.093 MPa



σzρ3

σzρ2 d3 γ2

0.113 MPa



σzρ4

σzρ3 d4 γ3a

0.118 MPa



σzρ5

σzρ4 d5 γ3b

0.131 MPa



σzρ6

σzρ5 d6 γ3b

0.143 MPa



σzρ7

σzρ6 d7 γ3b

0.155 MPa



Odprężenia w środkach warstw obliczeniowych:

Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:

σz.ρ1

σDρ ηm z1

 

0.048 MPa



ηm z1

 

0.937

ηm z2

 

0.507

σz.ρ2

σDρ ηm z2

 

0.026 MPa



ηm z3

 

0.257

σz.ρ3

σDρ ηm z3

 

0.013 MPa



ηm z4

 

0.173

σz.ρ4

σDρ ηm z4

 

8.855

10

3

MPa



ηm z5

 

0.123

σz.ρ5

σDρ ηm z5

 

6.282

10

3

MPa



ηm z6

 

0.081

σz.ρ6

σDρ ηm z6

 

4.139

10

3

MPa



ηm z7

 

0.057

σz.ρ7

σDρ ηm z7

 

2.917

10

3

MPa



Naprężenia wtórne w środkach warstw obliczeniowych:

σzs1

σz.ρ1 0.048 MPa



σzs5

σz.ρ5 6.282 10

3

MPa



σzs2

σz.ρ2 0.026 MPa



σzs6

σz.ρ6 4.139 10

3

MPa



σzs3

σz.ρ3 0.013 MPa



σzs7

σz.ρ7 2.917 10

3

MPa



σzs4

σz.ρ4 8.855 10

3

MPa



Naprężenia w środkach warstw obliczeniowych

σzq1

q ηs z1

 

0.278 MPa



σzq5

q ηs z5

 

0.042 MPa



ηs z1

 

0.731

ηs z5

 

0.112

σzq2

q ηs z2

 

0.147 MPa



σzq6

q ηs z6

 

0.029 MPa



ηs z2

 

0.386

ηs z6

 

0.076

σzq7

q ηs z7

 

0.021 MPa



ηs z3

 

0.216

σzq3

q ηs z3

 

0.082 MPa



ηs z7

 

0.054

ηs z4

 

0.152

σzq4

q ηs z4

 

0.058 MPa



Naprężenia dodatkowe w środkach warstw obliczeniowych

σzd1

σzq1 σzs1

0.23 MPa



σzd5

σzq5 σzs5

0.036 MPa



σzd2

σzq2 σzs2

0.121 MPa



σzd6

σzq6 σzs6

0.025 MPa



σzd7

σzq7 σzs7

0.018 MPa



σzd3

σzq3 σzs3

0.069 MPa



σzd4

σzq4 σzs4

0.049 MPa



background image

λ

1



Budowa trwa dłużej niż rok

s01

σzd1 d1

M02

λ

σzs1 d1

M2

0.486 cm



s06

σzd6 d6

M03

λ

σzs6 d6

M3

0.02 cm



s02

σzd2 d2

M02

λ

σzs2 d2

M2

0.257 cm



s07

σzd7 d7

M03

λ

σzs7 d7

M3

0.014 cm



s03

σzd3 d3

M02

λ

σzs3 d3

M2

0.144 cm



s04

σzd4 d4

M02

λ

σzs4 d4

M2

0.04 cm



s05

σzd5 d5

M03

λ

σzs5 d5

M3

0.03 cm



s0

s01 s02

s03

s04

s05

s06

s07

0.991 cm



s0 5cm

warunek spełniony

STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI DLA KOMBINACJI NR 2
Obliczenie osiadań

Wyznaczenie współczynnika zaniku naprężeń:

L

L2 1.6m



B

B2 1.6m



Z

3.4m



q

Pk2
B L

344.531 kPa



ηs Z

( )

2

π

atan

L

B

Z
B

1

L
B





2

Z
B





2

Z

B

L

B

1

Z
B





2

L
B





2

Z
B





2

1

L
B





2

Z
B





2

Z
B



σzq

q ηs Z

( )

0.031 MPa



- naprężenie wywołane ciężarem fundamentu

Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:

ηm Z

( )

2

π

atan

L

B

2

Z
B

1

L
B





2

4

Z
B





2

2

L
B





Z
B





1

L
B





2

4

Z
B





2

1

1

4

Z
B





2

1

L
B





2

4

Z
B





2











σDρ

D γ2

0.051 MPa



naprężenie na poziomie posadowienia fundamentu

σz.ρ

σDρ ηm Z

( )

4.959

10

3

MPa



odprężenie

σzs

σz.ρ



naprężenie wtórne

σzd

σzq σzs

0.026 MPa



naprężenie dodatkowe

σzp

γ1 h1

γ2 h2

γ3a h3

γ3b h3.1

0.159 MPa



naprężenie pierwotne na poziomie

0.3 σzp

0.048 MPa

0.3σzp σzd

1

Warunek spełniony

background image

Podział gruntu na warstwy obliczeniowe:

Głębokość posadowienia

D

1.9 m

Miąższości warstw

h1 2.1m

h2 2.3m

h3 0.3m

h3.1 2.3m

Głębokość do której wyznaczamy warstwy obliczeniowe

Z

3.4 m

h4

Z

h1 D

h2

h3.1

h3

1.7

m



Maxymalna grubość warstwy obliczeniowej:

W0

B2

2

0.8 m



Miąższości warstw obliczeniowych

Warstwa 2a:

Warstwa 2b:

Warstwa 3:

Ilość warstw obliczeniowych:

n2

ceil

h2

W0

3



n3

ceil

h3

W0

1



n4

ceil

h3.1

W0

3



Grubość warstw obliczeniowych (Warstwy wyznaczamy od poziomu posadowienia D):

d5

h3.1

n4

0.767 m



d1

h2
n2

0.767 m



d4

h3
n3

0.3 m



d6

d5 0.767 m



d2

d1 0.767 m



d7

d5 0.767 m



d3

d2 0.767 m



Odległości od poziomu posadowienia do środka warstw:

z7

d1 d2

d3

d4

d5

d6

d7

2

4.517 m



z1

d1

2

0.383 m



z2

d1

d2

2

1.15 m



z3

d1 d2

d3

2

1.917 m



z4

d1 d2

d3

d4

2

2.45 m



z5

d1 d2

d3

d4

d5

2

2.983 m



z6

d1 d2

d3

d4

d5

d6

2

3.75 m



background image

Naprężenia pierwotne na granicach warstw obliczeniowych

σzρ1

σDρ d1 γ2

0.072 MPa



σzρ2

σzρ1 d2 γ2

0.093 MPa



σzρ3

σzρ2 d3 γ2

0.113 MPa



σzρ4

σzρ3 d4 γ3a

0.118 MPa



σzρ5

σzρ4 d5 γ3b

0.131 MPa



σzρ6

σzρ5 d6 γ3b

0.143 MPa



σzρ7

σzρ6 d7 γ3b

0.155 MPa



Odprężenia w środkach warstw obliczeniowych:

Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:

σz.ρ1

σDρ ηm z1

 

0.048 MPa



ηm z1

 

0.937

ηm z2

 

0.507

σz.ρ2

σDρ ηm z2

 

0.026 MPa



ηm z3

 

0.257

σz.ρ3

σDρ ηm z3

 

0.013 MPa



ηm z4

 

0.173

σz.ρ4

σDρ ηm z4

 

8.855

10

3

MPa



ηm z5

 

0.123

σz.ρ5

σDρ ηm z5

 

6.282

10

3

MPa



ηm z6

 

0.081

σz.ρ6

σDρ ηm z6

 

4.139

10

3

MPa



ηm z7

 

0.057

σz.ρ7

σDρ ηm z7

 

2.917

10

3

MPa



Naprężenia wtórne w środkach warstw obliczeniowych:

σzs1

σz.ρ1 0.048 MPa



σzs5

σz.ρ5 6.282 10

3

MPa



σzs2

σz.ρ2 0.026 MPa



σzs6

σz.ρ6 4.139 10

3

MPa



σzs3

σz.ρ3 0.013 MPa



σzs7

σz.ρ7 2.917 10

3

MPa



σzs4

σz.ρ4 8.855 10

3

MPa



Naprężenia w środkach warstw obliczeniowych

σzq1

q ηs z1

 

0.252 MPa



σzq5

q ηs z5

 

0.038 MPa



ηs z1

 

0.731

ηs z5

 

0.112

σzq2

q ηs z2

 

0.133 MPa



σzq6

q ηs z6

 

0.026 MPa



ηs z2

 

0.386

ηs z6

 

0.076

σzq7

q ηs z7

 

0.019 MPa



ηs z3

 

0.216

σzq3

q ηs z3

 

0.075 MPa



ηs z7

 

0.054

ηs z4

 

0.152

σzq4

q ηs z4

 

0.052 MPa



Naprężenia dodatkowe w środkach warstw obliczeniowych

σzd1

σzq1 σzs1

0.204 MPa



σzd5

σzq5 σzs5

0.032 MPa



σzd2

σzq2 σzs2

0.107 MPa



σzd6

σzq6 σzs6

0.022 MPa



σzd7

σzq7 σzs7

0.016 MPa



σzd3

σzq3 σzs3

0.061 MPa



σzd4

σzq4 σzs4

0.044 MPa



background image

Obliczenie spodziewanych osiadań

λ

1



Budowa trwa dłużej niż rok

s01

σzd1 d1

M02

λ

σzs1 d1

M2

0.438 cm



s06

σzd6 d6

M03

λ

σzs6 d6

M3

0.018 cm



s02

σzd2 d2

M02

λ

σzs2 d2

M2

0.231 cm



s07

σzd7 d7

M03

λ

σzs7 d7

M3

0.013 cm



s03

σzd3 d3

M02

λ

σzs3 d3

M2

0.13 cm



s04

σzd4 d4

M02

λ

σzs4 d4

M2

0.036 cm



s05

σzd5 d5

M03

λ

σzs5 d5

M3

0.027 cm



s00 s01 s02

s03

s04

s05

s06

s07

0.894 cm



s00 5cm

warunek spełniony

background image

Osiadanie dla kombinacji nr 1:

s0 9.913 mm

Osiadanie dla kombinacji nr 2:

s00 8.936 mm

Wybrano większe osiadanie:

s1

s0 9.913 mm



Współrzędne poszczególnych stóp fundamentowych

l1

3.5m



l2

4.5m



l3

8m



l4

6m



Wzór na obliczenie poszczególnych osiadań:

S0

si

xi

10

yi

xi 1



si

Osiadanie dla stopy nr 2:

Osiadanie dla stopy nr 3:

x2

0



y2

l4 6 m



x3

l2 4.5m



y3

l4 6 m



s2

s1

y2

x2 1m

x2

10m

59.476 mm



s3

s1

y3

x3 1m

x3

10m

15.274 mm



Osiadanie dla stopy nr 4:

Osiadanie dla stopy nr 5:

x4

l1

3.5

m



y4

0m



x5

0m



y5

0m



s4

s1

y4

x4 1m

x4

10m

3.469

mm



s5

s1

y5

x5 1m

x5

10m

0 mm



Osiadanie dla stopy nr 6:

Osiadanie dla stopy nr 7:

x6

l2 4.5m



y6

0m



x7

l1

3.5

m



y7

l3

8

 m



s6

s1

y6

x6 1m

x6

10m

4.461 mm



s7

s1

y7

x7 1m

x7

10m

28.251 mm



Osiadanie dla stopy nr 8:

Osiadanie dla stopy nr 9:

x8

0m



y8

l3

8

 m



x9

l2 4.5m



y9

l3

8

 m



s9

s1

y9

x9 1m

x9

10m

9.958

mm



s8

s1

y8

x8 1m

x8

10m

79.301

mm



Średnie osiadanie budowli:

Pole powierzchni stopy fundamentowej: F1 B1 L1

2.56 m

2



sśr F1

s1 s2

s3

s4

s5

s6

s7

s8

s9

9 F1

2.738 mm



background image

10. Przechylenie Budowli=> Uklad przyjmuję w środku ciężkości

x1

l1

3.5

m



y1

l4 6 m



x1

2

12.25 m

2

y1

2

36 m

2

x1 y1

21

 m

2

s1 y1

0.059 m

2

s1 x1

0.035

m

2

x2

0



y2

l4 6 m



x2

2

0

y2

2

36 m

2

x2 y2

0

s2 y2

0.357 m

2

s2 x2

0

x3

l2 4.5m



y3

l4 6 m



x3

2

20.25 m

2

y3

2

36 m

2

x3 y3

27 m

2

s3 y3

0.092 m

2

s3 x3

0.069 m

2

x4

l1

3.5

m



y4

0m



x4

2

12.25 m

2

y4

2

0

x4 y4

0

s4 y4

0

s4 x4

0.012 m

2

x5

0m



y5

0m



x5

2

0

y5

2

0

x5 y5

0

s5 y5

0

s5 x5

0

x6

l2 4.5m



y6

0m



x6

2

20.25 m

2

y6

2

0

x6 y6

0

s6 y6

0

s6 x6

0.02 m

2

x7

l1

3.5

m



y7

l3

8

 m



x7

2

12.25 m

2

y7

2

64 m

2

x7 y7

28 m

2

s7 y7

0.226

m

2

s7 x7

0.099

m

2

x8

0m



y8

l3

8

 m



x8

2

0

y8

2

64 m

2

x8 y8

0

s8 y8

0.634 m

2

s8 x8

0

x9

l2 4.5m



y9

l3

8

 m



x9

2

20.25 m

2

y9

2

64 m

2

x9 y9

36

 m

2

s9 y9

0.08 m

2

s9 x9

0.045

m

2

s

s1 s2

s3

s4

s5

s6

s7

s8

s9

0.025 m



x

x1 x2

x3

x4

x5

x6

x7

x8

x9

3 m



y

y1 y2

y3

y4

y5

y6

y7

y8

y9

6

 m



X

x1

2

x2

2

x3

2

x4

2

x5

2

x6

2

x7

2

x8

2

x9

2

97.5 m

2



Y

y1

2

y2

2

y3

2

y4

2

y5

2

y6

2

y7

2

y8

2

y9

2

300 m

2



xy

x1 y1

x2 y2

x3 y3

x4 y4

x5 y5

x6 y6

x7 y7

x8 y8

x9 y9

2

 m

2



xs

x1 s1

x2 s2

x3 s3

x4 y4

x5 y5

x6 y6

x7 s7

x8 s8

x9 s9

0.11

m

2



ys

y1 s1

y2 s2

y3 s3

y4 s4

s5 y5

s6 y6

y7 s7

y8 s8

y9 s9

0.996 m

2



Ilość stóp fundamentowych w budynku:

n

9



C

X

xy

x

xy

Y

y

x

y

n



Z

xs

ys

s



W

C

1

Z

1.221

10

3

3.421

10

3

5.426

10

3







a

1.221

10

3



θdop

0.003



Przechylenie budowli:

b

3.421 10

3



c

5.426 10

3



θ

a

2

b

2

3.196i

10

3



warunek niespełniony

background image

11. Strzałka ugięcia budowli

f0.dop

1cm



-dopuszczalna strzałka ugięcia (PN-80/B-03020 tab.4.)

Strzałka ugięcia na linii 1-2-3

l1

12.6m



l2

6.3m



l

l1 l2

18.9 m



f0

s2 l s3 l1

s1 l2

l

4.599 cm



f0 f0.dop

0

warunek
niespełniony

Strzałka ugięcia na linii 1-4-7

l3

7.2m



l4

7.2m



l

l3 l4

14.4 m



f0

s4 l s1 l3

s7 l4

l

2.255

cm



f0 f0.dop

1

warunek został
spełniony

background image

Gdy h4 > 0 to musimy wziac jeszcze z 4 warstwy

background image

2

2

2

s

s

m

0.025



x

x

m

3



xy

xy

m

2

2



ys

ys

m

2

0.996



xs

xs

m

2

0.11



X

X

m

2

97.5



Y

Y

m

2

300



y

y

m

6



background image

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projekt2 poprawiony id 400268 Nieznany
mechanika do poprawki id 290847 Nieznany
Beta laktamy poprawione2 id 829 Nieznany (2)
poprawkowy id 375499 Nieznany
Geografia nr 2 (poprawa) id 188 Nieznany
EGZ niest I 2009 poprawka id 15 Nieznany
projekt walu poprawiony id 3997 Nieznany
PoprawaO1 id 375447 Nieznany
Poprawae3 id 375446 Nieznany
Opis Przemo poprawiony id 33717 Nieznany
Projekt2 poprawiony id 400268 Nieznany
mechanika do poprawki id 290847 Nieznany
ARKUSZ POPRAWKA 2010 id 68814 Nieznany
poprawachyba2013 docx(1) id 375 Nieznany
kolokwium poprawa IS 6 id 24102 Nieznany
poprawiony plan id 375479 Nieznany
Poprawa cw322 id 375416 Nieznany
poprawione fizyka id 375462 Nieznany
cwiczenie nr 04 poprawione id 1 Nieznany

więcej podobnych podstron