Obliczanie spadku napięć

w sieci 500V

Roxon nr1

P_n = 30 [ kW ]; I_n = 43,2 [ A ]; U_n = 500 [ V ]; cos ϕ = 0,89; η =90 [ % ]; I_r / I_n = 5,2

• dobór przekroju ze względu na obciążalność prądową długotrwałą ¹⁾

Warunek: I_ddrz. ≥ I_rob

Dobór: S = 10 mm², I_ddrz = 57 A

Sprawdzenie warunku: I_ddrz. ≥ I_rob ⇒ 57 A ≥ 43,2 A

• sprawdzenie poprawności doboru przewodów ze względów mechanicznych ²⁾

dla przewodów miedzianych S_min= 6 mm²

10 mm² ≥ 6 mm²

• sprawdzenie warunku na dopuszczalny spadek napięcia ³⁾

Warunek: ΔU_% ≤ 2 %

Sprawdzenie: 0,21 % ≤ 2 %

• dobór zabezpieczenia przed skutkami zwarć

Warunek: I_nb > I_n ⇒ I_nb > 43,2 A

Podczas bezpośredniego rozruchu silnika:

⇒
⇒ I_nb ≥ 112,3 A

α - współczynnik zależny od typu wkładki, rodzaju i częstości rozruchów

Bezpiecznik 125A

• zabezpieczenie przeciążeniowe silników

I_PT = 1,1 × I_n = 47,5 A I₂ = 1,2 × I_PT = 1,2 × 47,5 = 57 A

I_PT - prąd nastawienia zabezpieczeń przeciążeniowych

I₂ - prąd zadziałania zabezpieczenia przeciążeniowego

• sprawdzenie warunków przeciążeniowych dla zabezpieczanego przewodu

Warunki: I_rob ≤ I_PT ≤ I_ddrz

I₂ ≤ 1,45 × I_ddrz.

Sprawdzenie: 43,2 A ≤ 47,5 A ≤ 57,0 A

57,0 A ≤ 82,6 A

• Dobrano:

Przewód ONG 3x25 mm²

Bezpiecznik 80 A

Roxon nr2,3,4

P_n = 30 [ kW ]; I_n = 42,8 [ A ]; U_n = 500 [ V ]; cos ϕ = 0,89; η =90 [ % ]; I_r / I_n = 5,2

• dobór przekroju ze względu na obciążalność prądową długotrwałą ¹⁾

Warunek: I_ddrz. ≥ I_rob

Dobór: S = 10 mm², I_ddrz = 57 A

Sprawdzenie warunku: I_ddrz. ≥ I_rob ⇒ 57 A ≥ 43,2 A

• sprawdzenie poprawności doboru przewodów ze względów mechanicznych ²⁾

dla przewodów miedzianych S_min= 6 mm²

10 mm² ≥ 6 mm²

• sprawdzenie warunku na dopuszczalny spadek napięcia ³⁾

Warunek: ΔU_% ≤ 2 %

Sprawdzenie: 0,21 % ≤ 2 %

• dobór zabezpieczenia przed skutkami zwarć

Warunek: I_nb > I_n ⇒ I_nb > 43,2 A

Podczas bezpośredniego rozruchu silnika:

⇒
⇒ I_nb ≥ 111,2 A

α - współczynnik zależny od typu wkładki, rodzaju i częstości rozruchów

Bezpiecznik 125A

• zabezpieczenie przeciążeniowe silników

I_PT = 1,1 × I_n = 47,0 A I₂ = 1,2 × I_PT = 1,2 × 47,5 = 56,4 A

I_PT - prąd nastawienia zabezpieczeń przeciążeniowych

I₂ - prąd zadziałania zabezpieczenia przeciążeniowego

• sprawdzenie warunków przeciążeniowych dla zabezpieczanego przewodu

Warunki: I_rob ≤ I_PT ≤ I_ddrz

I₂ ≤ 1,45 × I_ddrz.

Sprawdzenie: 43,2 A ≤ 47,0 A ≤ 57 A

56,4 A ≤ 81,3 A

• Dobrano:

Przewód ONG 3x25 mm²

Bezpiecznik 80 A

Dozownik nr1,3,4

P_n = 22 [ kW ]; I_n = 33,6 [ A ]; U_n = 500 [ V ]; cos ϕ = 0,87; η =86 [ % ]; I_r / I_n = 4,6

• dobór przekroju ze względu na obciążalność prądową długotrwałą ¹⁾

Warunek: I_ddrz. ≥ I_rob

Dobór: S = 6 mm², I_ddrz = 41 A

Sprawdzenie warunku: I_ddrz. ≥ I_rob ⇒ 41 A ≥ 33,9 A

• sprawdzenie poprawności doboru przewodów ze względów mechanicznych ²⁾

dla przewodów miedzianych S_min= 6 mm²

6 mm² ≥ 6 mm²

• sprawdzenie warunku na dopuszczalny spadek napięcia ³⁾

Warunek: ΔU_% ≤ 2 %

Sprawdzenie: 0,26 % ≤ 2 %

• dobór zabezpieczenia przed skutkami zwarć

Warunek: I_nb > I_n ⇒ I_nb > 33,6 A

Podczas bezpośredniego rozruchu silnika:

⇒
⇒ I_nb ≥ 77,2 A

α - współczynnik zależny od typu wkładki, rodzaju i częstości rozruchów

Bezpiecznik 80A

• zabezpieczenie przeciążeniowe silników

I_PT = 1,1 × I_n = 36,9 A I₂ = 1,2 × I_PT = 1,2 × 36,9 = 44,2 A

I_PT - prąd nastawienia zabezpieczeń przeciążeniowych

I₂ - prąd zadziałania zabezpieczenia przeciążeniowego

• sprawdzenie warunków przeciążeniowych dla zabezpieczanego przewodu

Warunki: I_rob ≤ I_PT ≤ I_ddrz

I₂ ≤ 1,45 × I_ddrz.

Sprawdzenie: 33,9 A ≤ 36,9 A ≤ 41 A

44,2 A ≤ 59,4 A

• Dobrano:

Przewód ONG 3x25 mm²

Bezpiecznik 63A

Dozownik nr2

P_n = 22 [ kW ]; I_n = 31,4 [ A ]; U_n = 500 [ V ]; cos ϕ = 0,87; η =90 [ % ]; I_r / I_n = 4,6

• dobór przekroju ze względu na obciążalność prądową długotrwałą ¹⁾

Warunek: I_ddrz. ≥ I_rob

Dobór: S = 6 mm², I_ddrz = 41 A

Sprawdzenie warunku: I_ddrz. ≥ I_rob ⇒ 41 A ≥ 32,4 A

• sprawdzenie poprawności doboru przewodów ze względów mechanicznych ²⁾

dla przewodów miedzianych S_min= 6 mm²

6 mm² ≥ 6 mm²

• sprawdzenie warunku na dopuszczalny spadek napięcia ³⁾

Warunek: ΔU_% ≤ 2 %

Sprawdzenie: 0,26 % ≤ 2 %

• dobór zabezpieczenia przed skutkami zwarć

Warunek: I_nb > I_n ⇒ I_nb > 31,4 A

Podczas bezpośredniego rozruchu silnika:

⇒
⇒ I_nb ≥ 72,2 A

α - współczynnik zależny od typu wkładki, rodzaju i częstości rozruchów

Bezpiecznik 80A

• zabezpieczenie przeciążeniowe silników

I_PT = 1,1 × I_n = 34,5 A I₂ = 1,2 × I_PT = 1,2 × 34,5 = 41,4 A

I_PT - prąd nastawienia zabezpieczeń przeciążeniowych

I₂ - prąd zadziałania zabezpieczenia przeciążeniowego

• sprawdzenie warunków przeciążeniowych dla zabezpieczanego przewodu

Warunki: I_rob ≤ I_PT ≤ I_ddrz

I₂ ≤ 1,45 × I_ddrz.

Sprawdzenie: 32,4 A ≤ 34,5 A ≤ 41 A

41,4 A ≤ 59,4 A

• Dobrano:

Przewód ONG 3x25 mm²

Bezpiecznik 80 A

RKSx2 7 ⇒ RKSx1 8

• Dobrano:

Przewód ONG 3x70 mm² l=4m

BPP 2 ⇒ RKSx2 7

• Dobrano:

Przewód ONG 3x70 mm² l=200m

BPP 2 ⇒ RKSx2 5

• Dobrano:

Przewód ONG 3x70 mm² l=25m

RKSx2 5 ⇒ RKSx2 6

• Dobrano:

Przewód ONG 3x70 mm² l=20m

BPP 1 ⇒ BPP 2

• Dobrano:

Przewód ONG 3x70 mm² l=200m

BPP 1 ⇒ RKSx2 3

• Dobrano:

Przewód ONG 3x70 mm² l=90m

RKSx2 3 ⇒ RKSx2 4

• Dobrano:

Przewód ONG 3x70 mm² l=10m

RKSx2 2 ⇒ BPP 1

• Dobrano:

Przewód ONG 3x70 mm² l=130m

RKSx2 1 ⇒ RKSx2 2

• Dobrano:

Przewód ONG 3x70 mm² l=10m

ŁMU ⇒ RKSx2 1

• Dobrano:

Przewód ONG 3x70 mm² l=150m

ZŁRZ ⇒ ŁMU

• Dobrano:

Przewód YOGY 3x120 mm² l=3m

Ite 202 ⇒ ZŁRZ

• Dobrano:

Przewód YOGY 3x120 mm² l=15m

Wyniki obliczeń

Nr.	Nazwa węzła		Spadki napięć		Prąd [A]	Nap. Rzecz. [V]
		Początek	Koniec	dU [%]			dU [V]
1	Ite 202	ZŁRZ	0,24	1,2	306,9	498,8
2	ZŁRZ	ŁMU	0,05	0,2	306,9	498,6
3	ŁMU	RKSx2 1	3,90	19,4	306,9	479,1
4	RKSx2 1	Roxon 1	0,08	0,3	43,2	478,7
5	RKSx2 1	RKSx2 2	0,49	2,3	263,7	476,7
6	RKSx2 2	Dozow 1	0,07	0,3	33,9	476,4
7	RKSx2 2	BPP 1	2,56	12,2	229,8	464,4
8	BPP 1	RKSx2 3	0,59	2,7	75,6	461,6
9	RKSx2 3	Roxon 2	0,13	0,6	43,2	461,0
10	RKSx2 3	RKSx2 4	0,03	0,1	32,4	461,5
11	RKSx2 4	Dozow 2	0,07	0,3	32,4	461,2
12	BPP 1	BPP 2	2,62	12.1	154,2	452,2
13	BPP 2	RKSx2 5	0,16	0,7	77,1	451,4
14	RKSx2 5	Roxon 3	0,13	0,5	43,2	450,9
15	RKSx2 5	RKSx2 6	0,07	0,3	33,9	451,3
16	RKSx2 6	Dozow 3	0,07	0,3	33,9	451,0
17	BPP 2	RKSx2 7	1,34	6,0	77,1	446,2
18	RKSx2 7	Dozow 4	0,07	0,3	33,9	445,9
19	RKSx2 7	RKSx1 8	0,01	0,0	43,2	446,2
20	RKSx1 8	Roxon 4	0,13	0,6	43,2	445,6

¹⁾ Obciążalność prądowa długotrwała (A) przewodów o żyłach miedzianych ułożonych w różny sposób (przewody wielożyłowe ułożone na ścianie, na podłodze lub po sufitem), wg PN-IEC 60364-5-523 (izolacja PVC, trzy żyły obciążone , temp. Otoczenia 30^oC w powietrzu, 20^oC w ziemi).

²⁾ Najmniejszy przekrój żył przewodów dopuszczalnie ze względu na wytrzymałość mechaniczną, wg DIN VDE 0100/T520

³⁾ Dopuszczalny spadek napięcia [wg PBUE z. 9]

Literatura:

1. „Instalacje elektryczne” H. Markiewicz

2. „Kable i przewody górnicze, sierpień 2005” Katalog Tele-Fonika Kable S.A.

3. „Systemy elektroenergetyczne, ćwiczenia laboratoryjne” Oficyna Wydawnicza Politechniki Wrocławskiej

---