1. Omów schemat funkcjonalny typowego układu sterowania
14. Zdef pojecie uchybu strowania. Omów główne przyczyny
π
automatycznego z pętlą sprzężenia zwrotnego.
pojawienia się uchybów. Jakie środki zaproponujesz, aby
ϕ
(w) = −
, wzmocnienie maleje o 20 dB. Rzeczywisty człon
wielkosc Wielk \/ STER \/<=zakl.procesowe
ograniczyć wartośc uchybu.
2
zad
Uchyb – różnica pomiędzy zadaną wartością a wielkością sterowaną
k
Zadajnik -- sterownik obiekt wielkosc sterowana
e(t) = r(t)-c(t). Pewne informacje o uchybie niesie sygnał różnicowy
całkujący
(
G s) = −
gdzie: k – wzmocnienie, T– stała czasowa
przetwarzany przez sterownik. Uchyb pojawia się na skutek działania
s 1
( + sT )
Czujnik< <zakłóc. pomiarowe
zakłóceń: !) na wejściu obiektu sterowanego; 2) pomiarowych;. Uchyb
22. Omów bezpośrednie (w dziedzinie czasu) oraz pośrednie (w
Wielkość zadana podawana jest na zadajnik, którego zadaniem jest
można ograniczyć zwiększając wartośc wzmocnienia w torze głównym,
dziedzinie częstotliwości) wskaźniki jakości regulacji, odnoszące
dopasowanie tego sygnału, aby był zrozumiały dla urządzenia
ale w taki sposób, aby ukł nie stracił stabilności. Zachodzi
się do (i) stabilności układu zamkniętego oraz do (ii) szybkości
sterującego( ograniczenie sygnału, filtracja, perkompensacja,
1
1
1
procesów przejściowych w tym układzie.
dostarczenie sygnału różnicowego).
bowiem e( )
∞ =
,e( )
∞ =
,e( )
∞ =
;k
+
p=lims->∞ Gp(s)Gc(s); kv=lims-
Do wskaźników pośrednich zaliczamy te wskaźniki, które na podstawie
Sterownik ma za zadanie wypracować sygnał sterujący, na podstawie
1 k p
kv
ka
przebiegu charakterystyk częstotliwościowych pozwalają w przybliżeniu
sygnału różnicowego=wielkość zadana-wielkosc sterowana. Sygnał
>∞ sGp(s)Gc(s); ka=lims->∞ s2Gp(s)Gc(s). Albo stosując człon całkujący ocenić kształt e(t) przy określonym wymuszeniu (np. zapas stabilności).
sterujący oddziaływuje na obiekt w ten sposób, aby naśladował on w
przed węzłem , do którego wchodzą zakłócenia.
Do wskaźników bezpośrednich zaliczamy te wskaźniki, które są
jak największym stopniu sygnał zadany.
15. Podaj definicje astatyzmu I stopnia układu regulacji
bezpośrednią miarą określonej cechy przebiegu uchybu e(t)
Czujnik w torze sprzężenia zwrotnego dostarcza informacji o
automatycznej. Naszkicuj schemat.
wywołanego standardow. wymuszeniem (np. skokiem jednostkowym).
efektywności procesu sterowania.
Stabilny ukł. regulacji automatycznej charakteryzuje się astat I rzędu,
Wskaźnik jakości powinien być tak zdefiniowany, aby mierzył żądane
Zadania sterownika:-zapewnianie układowi zamkniętemu stabilności; -
jeżeli posiada skończone i niezerowe wzmocnienie prędkościowe kv ≠0;
cechy przebiegu przejściowego e(t) z dostateczną dokładnością. Nie
ograniczanie wpływu zakłóceń;- ograniczanie wpływu niepewności
kv ≠∞; kv=lims->∞ sGp(s)Gc(s); Czyli wartość uchybu sygnałowego w
może nim być sam uchyb e(t) ponieważ jest on funkcją czasu.
wiedzy o obiekcie(nieliniowość, niestacjoarność charakterystyk).
stanie ustalonym przy pobudzeniu skokiem jednostkowym jest równe
2. Scharakteryzuj dwa podstawowe zadania realizowane w
zero.
układach sterowania autom.-zadanie przestawiania i nadążania.
G(s)=s/s-k jest
G(s)=s+k(m-1)/s+mk nie jest
Spis treści:
Zadanie przestawiania: -rzadkie, ale gwałtowne zmiany sygnału
1. Omów schemat funkcjonalny typowego układu sterowania
K
1/s
K
1/s
zadającego, - duży(istotny) wpływ zakłóceń, - mały uchyb e(t) możliwy
automatycznego z pętlą sprzężenia zwrotnego.
tylko dla chwil czasu wystarczająco odległych od momentu zmiany
m
2. Scharakteryzuj dwa podstawowe zadania realizowane w układach
sygnału zadającego. ∀
, e
| (
e t) ≤ e max
max—dopuszczalny uchyb, ts-
16. Dany jest układ zamknięty z jednostkowym, ujemnym
sterowania autom.-zadanie przestawiania i nadążania.
sprzężeniem zwrotnym, obejmującym tor główny złożony z
3. Opisz typowe sytuacje, w których projektant układów regulacji
czas ustalania t>=Ts Np. sterowanie windą
szeregowo połączonych korektora Gc(s)=(s-1)/s oraz obiektu
zmuszony jest do poszukiwania kompromisowych rozwiązań.
Zadanie nadążania:-ciągłe zmiany o niegwałtownym charakterze; -
Gp(s)=2/(s-1). Dlaczego taki sposób korekcji jest niedopuszczalny.
4. Wymień podstawowe modele liniowych obiektów dynamicznych
wpływ
zakłóceń
we
wstępnych
procesach
projektowania
do
Stosując podany korektor układ zamknięty starci wewnętrzną
(modele wej-wyj oraz model w przestrzeni stanu). Omów wzajemne
pominięcia; - mały uchyb e(t) dla każdej chwili sterowania
stabilność. Istnieje bowiem zasada, że korektor nie może eliminować
związki między tymi modelami.
∀
niestabilnych biegunów obiektu (leżących w prawej domkniętej
5. Opisz klasę równoważności podobnych modeli w przestrzeni
| e(t) ≤ e max
półpłaszczyźnie płaszczyzny zespolonej).
6. Zdefiniuj macierz fundamentalną liniowego jednorodnego r-nia
t
3. Opisz typowe sytuacje, w których projektant układów regulacji
17. Dany jest model:
różniczkowego x’(t) = A*x(t) , x(t0)∈Rn. Opisz znane Ci sposoby
zmuszony jest do poszukiwania kompromisowych rozwiązań.
r(t) k (1+sT)/s 1/[s*(1+s)] c(t)
wyznaczania takiej macierzy.
Nie można np.: uzyskac dużej dokładności sterowania i krótkiego czasu
9. Co to jest „diagonalizacja“ modelu w przestrzeni stanu? Procedura
wykonania.Ramię robota może szybko i z dużym przeregulowaniem
takiej diagonalizacji. Czy każda macierz stanu da się zdiagonalizować?
(czyli ryzykując zniszczenie przedmiotu) dosunąć go do ściany, albo
10. Podaj definicje oraz BIBO stabilności liniowej obiektów dynamiczn.
dokładnie lecz powoli przesunąc go bez takiej groźby.
- 2
11. Podaj definicję oraz kryterium stabilności asymptotycznej liniowego
4. Wymień podstawowe modele liniowych obiektów dynamicznych
obiektu dynamicznego
(modele wej-wyj oraz model w przestrzeni stanu). Omów wzajemne
12. Podaj definicje oraz kryterium stabilności wewnątrz liniowego
związki między tymi modelami.
Podaj warunki, jakie należy nałożyć na wartości nastaw k oraz T,
obiektu dynamicznego
Model wej-wyj
aby w tym układzie doprowadzić do zerowania się ustalonego
14. Zdefiniuj pojecie uchybu sterowania. Omów główne przyczyny
uchybu położeniowego. Jaka będzie wówczas wartość ustalonego
pojawienia się uchybów. Jakie środki, aby ograniczyć wartość uchybu.
U(t) G(s) y(T) G(s)-transmitancja(funkcja
U(s) Y(s) przenoszenia)ukł. Dynam.
uchybu prędkościowego?
15. Podaj definicje astatyzmu I stopnia układu regulacji automatycznej.
Y(s)=U(s)*G(s)
Hre(s)=[s3+s2+s(2T-kT)-k+2]/[s3+s2+s*2T+2]
16. Dany jest układ zamknięty z jednostkowym, ujemnym sprzężeniem
y(t) = u(t)* g(t) =granice całki[0,t] ∫ u(t)g(t-τ )dτ=∫u(t-τ)g(t)dτ <=splot
e_↑-(∞)=lim s⇒0 s*Hre(s)*(1/s)=(-k+2)/2=0 ⇒ k=2 i T>0
zwrotnym, obejmującym tor główny złożony z szeregowo połączonych
U(s) iY(s) mogą być wektorami, więc G(s) to w ogólności macierz
dla k=2 i T>0:
korektora Gc(s)=(s-1)/s oraz obiektu Gp(s)=2/(s-1). Dlaczego taki
operatorowuch transmitancji. G(t)G(s): G(s)=L[g(t)] ; g(t)=L-1[G(s)]
e_↑(∞)= lim s⇒0 s*Hre(s)*(1/s2)=0
sposób korekcji jest niedopuszczalny?
Para wielkości związana prostym i odwrotnym przekształc. Laplace’a
18. Wymień zasady wykreślania linii pierwiastkowych.
17. Dany jest model: (rysunek) Podaj warunki, jakie należy nałożyć na
Model w przestrzeni stanu:
1)LP zaczynają się w biegunach i kończą w zerach układu otwartego.
wartości nastaw k oraz T, aby w tym układzie doprowadzić do
X(t)=Ax(t)+B(t) równanie stanu, relacja dynamiczna
2)Jeżeli zer jest mniej niż biegunów, to część LP zmierza po
zerowania się ustalonego uchybu położeniowego. Jaka będzie
Y(t)=Cx(t)+D(t) równanie wyjścia, relacja statyczna
asymptotach do ∞.
wówczas wartość ustalonego uchybu prędkościowego?
X(t)- wektor stanu
3)Asymptoty (jeżeli istnieją) przecinają oś rzeczywistą w punkcie
18. Wymień zasady wykreślania linii pierwiastkowych.
u(t)- wektor pobudzeń
σ
21. Scharakteryzuj pojęcie dobrej określoności liniowego układu
a=1/(n-r)*(Σpi-Σzi), a kierunki kątowe asymptot liczymy ze wzoru
X(t)
y(t)- wektor wyjść(obserwacji) u(t) zmienna stanu y(t)
Ψ
dynamicznego. Podaj prosty przykład układu ze sprzężeniem
a=1/(n-r)*(2m+1)*Π, m=0,1,2,...; n-liczba biegunów układu otwartego;
Zmienne stanu: zbiór o minimalnej liczności takich wielkości których
r-liczba zer układu otwartego; p
zwrotnym, który nie jest dobrze określony. Zinterpretuj własności
i-bieguny; zi-zera;
znajomośc w chwili to (wraz z informacją o przyszłym sterowaniu u(t))
4)Asymptoty tworzą symetryczną gwiazdę.
takiego układu w oparciu o metodę linii pierwiastkowych.
jednoznacznie określa zachowanie się układu w przyszłości.
5)LP pokrywają się z osią rzeczywistą tam, gdzie na prawo od danego
22. Omów bezpośrednie (w dziedzinie czasu) oraz pośrednie (w
Zwiazek miedzy tymi modelami:
punktu liczba osobliwości jest nieparzysta.
dziedzinie częstotliwości) wskaźniki jakości regulacji, odnoszące się do
L[x(t)]=L[Ax(t)+Bu(t)]
6)LP spotykają się, załamują i rozchodzą w tzw. Punktach załamania
(i) stabilności układu zamkniętego oraz do (ii) szybkości procesów
SX(s)-x(0)|
będących rozwiązaniami rzeczywistymi równania: dk/ds=0.
przejściowych w tym układzie.
x(0)=0=AX(s)+BU(s)
SX(s)=AX(s)+BU(s) ϕ (s)=(sI
7)Punkty, w których LP przecinają oś jω wyznaczamy: 1+kG
31. Omów właściwości oraz zastosowanie korektora (regulatora)
m-A)-1
0(s)|s=jω=0
przyspieszającego
fazę
LEAD.
Posługując
się
metodą
linią
(SI
21. Scharakteryzuj pojęcie dobrej określoności liniowego układu
m-A)X(s)=BU(s) ϕ (t)=L-1[[(sIm-A)-1]=eAt
pierwiastkowych
oraz
metodą
charakterystycznych
X(s)=(sI
dynamicznego. Podaj prosty przykład układu ze sprzężeniem
n-A)-1BU(s) macierz fundamentalna
częstotliwościowych, podaj stosowne interpretacyjne motywujące
L[y(t)]=L[Cx(t)+Du(t)]
zwrotnym, który nie jest dobrze określony. Zinterpretuj własności
użycie takiego korektora w układzie regulacji automatycznej. (rys.)
Y(s)=CX(s)+DU(s)
takiego układu w oparciu o metodę linii pierwiastkowych.
32. Omów własności oraz zastosowanie korektora (regulatora)
Y(s)=[C(SI
Układ jest dobrze określony (czyli realizowalny), jeżeli mianownik
m-A)-1 B+D]U(s)
opóźniającego fazę LAG. Posługując się metodą linii pierwiastkowych
G(s)=C(SI
transmitancji postaci 1+R(s)G(s)M(s) nie jest ściśle właściwą, wymierną
m-A)-1B+D=Cϕ(s)B+D <=operatorowa transmitancja
oraz metoda charakterystyk częstotliwościowych, podaj stosowne
5. Opisz klasę równoważności podobnych modeli w przestrzeni
funkcją
zmiennej
zespolonej
s.
Czyli
1+RGM=A(s)/B(s)
i
interpretacje motywujące użycie takiego korektora w ukł. regulacji auto.
stanu
danego
obiektu
dynamicznego.
Podaj
niezmienniki
degA(s)>=degB(s).
33. Wyznacz orientacyjny przebieg charakterystyk Nyquista dla
stosowanych relacji podobieństwa.
Przykład: 1+RGM=13/[(s+3)(s+1)]
zadanych (prostych!) modeli (funkcji przenoszenia).
Dane są dwa n - wymiarowe modele w przestrzeni stanu:
34. Wykreśl asymptotę charakterystyki Bodego dla zadanych modeli
x’(t) = A
(s+2)/(s+3) –(s-2)/(s+2)
xx(t) + Bxux(t) , x(0).
(funkcji przenoszenia) ( rysunki )
y
x(t) = Cxx(t) + Dxux(t)
35. Podaj kryterium Nyquista stabilności układu dynamicznego ze
z’(t) = A
zz(t) + Bzuz(t) , z(0)
sprzężeniem zwrotnym. Zastosuj kryterium w zadanym przypadku.
y
- (s+5)/(s+1)
z(t) = Czz(t) + Dzuz(t)
36. Podaj definicje zapasów (marginesów) wzmocnienia oraz fazy
Modele te nazywamy parametrycznie podobnymi, jeżeli istnieje taka
układu regulacji ze sprzężeniem zwrotnym. Interpretacje tych definicji w
macierz P∈Rn x m (nieosobliwa macierz podobieństwa), że:
oparciu o charakterystyki Nyquista i Bodego otwartego układu regulacji.
A
z = P-1AxP Cz = CxP
38. Omów rolę członu całkującego w korektorze dynamiki toru
B
31. Omów właściwości oraz zastosowanie korektor (regulatora)
z = P-1Bx Dz = Dx
głównego układu regulacji. Przedstaw interpretacje w oparciu o linie
Modele te nazywamy podobnymi o ile są parametrycznie podobne a
Przyspieszającego fazę LEAD. Posługując się metodą linią
pierwiastkowe oraz charakterystyki częstotliwościowe.
ponadto : u
pierwiastkowych
oraz
metodą
charakterystycznych
x(t) = uz(t) = u(t) oraz x(0) = Pz(0)
Modele parametrycznie podobne mają taką samą operatorową
częstotliwościowych, podaj stosowne interpretacyjne motywujące
transmitancję, a więc i odpowiedzi impulsowe i skokowe:
użycie takiego korektora w układzie regulacji automatycznej.(rys.)
UWAGA:
G
G=(GcGp)/(1+GcGp) LEAD: Gc(s)=(ao+(a1*)s)/(1+(b1*)s) Wymagania:
x(s)=Gz(s)
Na audytorium nr1 będzie pisać 2,5 grupy, czas ok. 1 godz. 7 pytań
Dla modeli podobnych ponadto:
stabilność,
szybkość
=>
s*=-α*+-jβ
;
s*=|s*|ejφ*
Pilnuje prawdopodobnie 3 osoby: Suchomski, Marcińczyk i Kozłowski
x(t) = P*z(t)
a1(a0)=[a0|Gp(s*)|sin(φ*-v)+sinφ*]/[|s*|G(s*)sinv]
Nie będzie następujących zadań: 13,17,25,26,28,34,35,37,39,40,42
y
b1(b0)=[-a0|Gp(s*)|sinφ*-sin(φ*+v)]/|s*|sinv] v- kat fazowy obiektu
x(t) = yz(t) = y(t)
6. Zdefiniuj macierz fundamentalną liniowego jednorodnego r-nia
warunek
stabilności
regulatora:G1(a0)>0,
a0<a0max=[-
różniczkowego x’(t) = A*x(t) , x(t
sin(φ*+v)]/[Gp(s*)|sinφ*] ;stosowalność LEAD: v€ (-360°,-180°)
0) ∈Rn. Opisz znane Ci sposoby
Written by Relax Team®
wyznaczania takiej macierzy.
G=k[s+z]/[s+p]; |z|<|p| Stosując dynamiczny sterownik przyspieszający
January 2006
Rozwiązanie tego równania ma postać:
fazą musimy wszelako liczyć się z koniecznością zapewnienia
x(t) = eAtx(t
większych sygnałów sterujących. (stosowne wykresy)
0) , gdzie , eAt – macierz fundamentalna
jest ona definiowana przez analogię:
32. Omów własności oraz zastosowanie korektora (regulatora)
Φ(s) = (sI
opóżniającego
fazę
LAG.
Posługując
się
metodą
linii
n – A)-1 – postać operatorowa mac. fundamentalnej
pierwiastkowych
oraz
metoda
charakterystyk
£-1[1/s-α] = eαt
częstotliwościowych, podaj stosowne interpretacje motywujące
∞
i i
A t
użycie takiego korektora w układzie regulacji automatycznej.
£-1[1/sIn-A] = eAt eAt = def.= ∑
LAG: Glag=k{-z+s]/[-p+s] (rys.) Wymagania: szybkość, stabilność=>
=0
!
i
i
[-z+s]/[-p+s]przy(s=s*)=∼1 dokładność [-z+s]/[-p+s]przy(s=0)=∼(z/s)→∞
Macierz modalną można wyznaczyć poprzez diagonalizację
G=s+z/s+p Sterownik opóźniający fazę (LAG) pozwala na zmiejszenie
M = [x1 ; x2 ;…;xn] , M∈Rn x m – macierz modalna zawierająca wektory
ustalonego błędu prędkościowego. Odbywa się to kosztem: -obnizania
własne xi, i∈{1,…,n} macierzy A.
szybkości procesów przejściowych w fazie bliskiej stanowi ustalonemu
zjawisku tzw. ‘ przeciąganiu’ dotyczy to zwłaszcza odpowiedzi
T
λ
0
0
y1
1
prędkościowej układu zamkniętego. –wzrostu wartości przeregulowaniu
M-1 = T
y ,y ∈Cn i∈{1,2, ,n} Λ= 0
λ
0
skokowej odpowiedzi układu zamkniętego( układu o astatyzmie
2
2
i
pierwszego stopnia).
T
y
0
0
λ
n
n
33. Wykreśl asymptotę charakterystyki Bodego dla zadanych
modeli (funkcji przenoszenia) ( rysunki )
Λ∈Rn x m – macierz diagonalna zawierająca wartości własne λ
Człon inercyjny:
i
macierzy A
k
k
k - j Tk
ω
G(s) =
s = ωj G(s= j)
w =
=
1+ sT
1+ j T
ω
2
2
1+ ω T
λ t1
e
0
0
Nyquist: G(jω)=P(ω)+jQ(ω)
Λ
λ
e t =
2t
0
e
0
ImG(jω)
λnt
0
0
e
Body: G(jω) = |G(jω)| * exp[jφ(ω)]=|G(jω)|*arctg
Re (
G ω
j )
36. Podaj definicje zapasów (marginesów) wzmocnienia oraz fazy
n
Λ
λ
eAt = M e t M-1 lub eAt =
T
it
∑ x
układu regulacji ze sprzężeniem zwrotnym. Podaj interpretacje
i yi e
i=1
tych definicji w oparciu o charakterystyki Nyquista i Bodego
9. Co to jest „diagonalizacja“ modelu w przestrzeni stanu? Podaj
otwartego układu regulacji.
Kryterium Nyquista – Warunkiem tego, by układ opisany transmitancją
procedurę takiej diagonalizacji. Czy każda macierz stanu da się
zdiagonalizować?
G był stabilny jest, aby wielomian mianownika funkcji G był
wielomianem Hurwitz’a, co oznacza, że wielomian nie posiada zer w
diagonalizacja – wyznaczenie takiej macierzy Λ o strukturze macierzy
domkniętej prawej półpłaszczyźnie s.
diagonalnej, która pozostaje w relacji podobieństwa z pierwotną
Druga wersja twierdzenia o stabilności, – Jeżeli transmitancja układu
macierzą A, a macierzą podobieństwa jest macierz modalna M.
otwartego nie ma biegunów w otwartej prawej półpłaszczyźnie, układ
a) Wyznaczanie zbioru wartości własnych macierzy A (λ λ
1 2,..,λn)
zamknięty jest stabilny gdy wykres Nyquista transmitancji G nie
det -(A -λiIn) = 0 - r - nie charakterystyczne
okrąża punktu (-1;j0), ani nie przechodzi przez ten punkt
b) Wyznaczanie przykładowych wektorów własnych odpowiadających
Def. Odległość między punktem (-1;j0) oraz (G0(jwP);0) nazywamy
uzyskanym wartościom własnym oraz zapisanie ich w tzw. Macierzy
zapasem wzmocnienia. Wyrażamy go w skali logarytmicznej.
modalnej M:
Def. Niech wP>0 będzie taką pulsacją, dla której moduł |G0(jwP)|=1. Jest
(A -λiIn)xi = 0 , i= 1,2,..,n
to pulsacja, dla której |G0(jwP)|=1 przecina okrąg jednostkowy kąt
M = [x1 x2..xn] , M ∈Rn x m
między ujemną osią odciętych, a prostą przechodzącą przez punkt
c) Wyznaczanie macierzy diagonalnej wg wzoru:
|G0(jwP)| w kierunku (0,0) nazywamy zapasem fazy. Stabilność układu
Λ=M-1A*M , Λ∈Rn x m Λ= diag {λ
oznacza, że zapas fazy i zapas wzmocnienia są większe od 0.
i} i=1,2…n
10. Podaj definicje oraz BIBO stabilności liniowej obiektów
Zapas fazy = |<(-1)|-|<G0(jw)|=180°-|<G0(jwP)|
dynamicznych
38. Omów rolę członu całkującego w korektorze dynamiki toru
Ukł. Jest BIBO stabilny (reprezentowany przez g(t) lub G(s)) , jeżeli: 1)
głównego układu regulacji. Przedstaw interpretacje w oparciu o
u(wej) є L
linie pierwiastkowe oraz charakterystyki częstotliwościowe.
∞ => y(wyj) є L∞ ; 2) ||y||∞≤ c||u||∞ dla pewnej stałej c≥0 oraz
dla każdego u є L
Człon całkujący to człon, który na wyjściu daje sygnał y(t)
∞. Czyli ukł. jest BIBO stabilny jeżeli jeżeli każdemu
ograniczonemu wejściu odpowiada ograniczone wyjście. Kryterium:
t
wszystkie bieguny transmitancji G(s) muszą być w lewej otwartej
proporcjonalny do całki sygnału wejściowego x(t): y t
( ) = k ∫ x(τ d
) τ
półpłaszczyźnie zespolonej.
0
11. Podaj definicję oraz kryterium stabilności asymptotycznej
Poddanie powyższego związku obustronnej transformacji Laplace’a
liniowego obiektu dynamicznego
daje
związek
pomiędzy
transformatami
obu
sygnałów:
Ukł. x’(t)=Ax(t) jest asymptotycznie stabilny<=>gdy dla dowolnych
warunków początkowych x(0) є Rn zachodzi lim
Y(s) = 1/ s ⋅ X(s) stąd: transmitancja członu całkującego ma postać:
t->∞||x(t)||= 0. Asyst. stab.
definiuje się tylko dla ukł. o zerowym pobudzeniu u(t)=0. Kryterium AS:
wszystkie wartości właśne macierzy A muszą leżeć w lewej otwartej
Y s
( )
k
G s
( ) =
=
Jego odpowiedź impulsowa wygląda następująco:
półpłaszczyźnie płaszcz. zespolonej.
X s
( )
s
12. Podaj definicje oraz kryterium stabilności wewnątrz liniowego
obiektu dynamicznego
g(t) = k
⋅
1(t)
, charakterystyka skokowa: w dziedzinie operatorowej:
Ukł. jest wewn stabilny <=>gdy jest BIBO stabilny dla każdej pary
wejście wyjście możliwej do wyróżnienia w tym układzie. Kryterium:
k
H(s) =
, w dziedzinie czasu:
h(t) = k
⋅ t
⋅
1(t) charakterystyka
1)wyznacznik 1+G
2
p(s)Gc(s)Gs(s)=0 nie posiada zer w prawej domkniętej
s
półpłaszczyźnie płaszczyzny zespolonej; 2) w iloczynie Gp(s)Gc(s)Gs(s)
nie występują skreślenia parach złożonych z zera i bieuna z prawej
k
amplitudowo-fazowa:
G( jw ) =
,
charakterystyka
fazowa:
półpłaszczyzny płaszcz zespolonej.
jw