I . Wyznaczanie niezbędnego strumienia objętości powietrza do przewietrzania rejonów

wentylacyjnych.

1. Ze względu na zatrudnienie:

V = N∗k_N

gdzie:

N − ilość osób zatrudnionych na najliczniejszej zmianie

k_N − współczynnik określający ilość powietrza przypadającą na 1 osobę, m³/s

Rejon	N −	kN m^3/s	V m^3/s
1	40		6,68
2	60		10,02
3	68	0.167	11,36
4	72		12,02
5	60		10,02
6	65		10,86

2. Ze względu na wydobycie.

V = k∗W gdzie:

W − wydobycie dobowe pochodzące z danego rejonu, Mg/dobę

k − współczynnik przeliczeniowy podwójnie interpolowany, ze względu na głębokość zalegania

( H ) rejonu i wielkość wydobycia w tym rejonie, ( tabela XXXII.3 ze skryptu )

Rejon	W Mg/dobę	H M.	k	V m^3/s
1	500	950	0,017	8,50
2	800	950	0,012	9,60
3	1000	1050	0,010	10,00
4	1100	1050	0,016	17,60
5	900	850	0,019	16,65
6	700	850	0,014	9,80

3. Ze zwględu na zagrożenie metanowe.

gdzie:

b - średnia gazowość wzgl. wyrobiska górniczego określona z prognozy m³_gazu/Mg (dla kat. zagroż. metan.);

współczynnik nierównomierności wydzielania gazu ;

p - dopuszczalne graniczne stężenie metanu w prądzie wylotowym powietrza;

Rejon	W Mg/dobę	Kat. zagr. Metanowego	B		P %	V m^3/s
1	500	II	3	1,1	1,5	5,40
2	800	II	3,5	1,1	1,5	7,41
3	1000	IV	6	1,3	1	24,69
4	1100	IV	7	1,3	1	25,46
5	900	III	11	1,2	1,5	15,28
6	700	III	4	1,4	1	12,96

Rejon	Głębokość	Ilość	Wydobycie	Kat.	Konieczne strumienie objętości powietrza
		zatrudn.		zagr.	Zatrudnienie		Wydobycie		zagr. Metanowe		V1max
		osób		metan.	Kn	V	k	V		V	m^3/s
1	850	40	500	II		6,68	0,017	8,50		5,40	8,50
2	850	60	800	II		10,02	0,012	9,60		7,41	10,02
3	1050	68	1000	IV		11,36	0,010	10,00		24,69	24,69
4	1050	72	1100	IV	0,167	12,02	0,016	17,60		25,46	25,46
5	950	60	900	III		10,02	0,019	16,65		15,28	16,65
6	950	65	700	III		10,86	0,014	9,80		12,96	12,96

Sumaryczny strumień powietrza niezbędny do przewietrzania wszystkich rejonów kopalni wynosi:

= 98,28 m³/s

II. Wyznaczenie strumienia obj. powietrza niezbędnego do przewietrzania komór

funkcyjnych .

Wstępne określenie strumienia objętości powietrza

gdzie: A − pole powierzchni przekroju poprzecznego komory, m²

Lp.	Komora	A m^2	Długość m	V m^3	V1 m^3/min	V1max M^3/min
1	KP	30	50	1500	4,93	4.93
2	KMW	10	25	250	2,85	2.85
3	Zajezdnia	25	30	750	4,50	4.50
						Σ VK = 12,28

Ilość powietrza dopływająca do kopalni:

V_d = V_R + V_K = 98,28+ 12,28 = 110,56 m³/min

Ilość powietrza wypływająca z kopalni:

V_w = V_d / 0.9 = 110,56 / 0.9 = 122,84 m³/min

III. Wyznaczenie oporów wszystkich bocznic sieci .

Nr bocznicy	Nazwa wyrob.	V	L	Rodz. Obudowy	A	W	Opór jedn.	opór	Opór bocznicy
1~2	Szyb wdech	110,56	950	murowa	28,27	3,91	0,0069	0,06555	0,06555
2~3	Przekop	7,35	300	ŁP-8	12,78	0,58	0,0055	0,01650	0,01650
3~11	Przekop	2,85	700	ŁP-8	12,78	0,22	0,0055	0,03850	0,03850
3~a	w. korytarz	4,5	330	ŁP-8	12,78	0,35	0,0055	0,01815
a~10	w. korytarz	4,5	700	ŁP-7	10,89	0,41	0,0081	0,05670	0,07485
2~4	Przekop	103,21	500	ŁP-8	12,78	8,08	0,0055	0,02750	0,02750
4~b	w. korytarz	4,93	660	ŁP-8	12,78	0,39	0,0055	0,03630
b~9	w. korytarz	4,93	1500	ŁP-7	10,89	0,45	0,0081	0,12150	0,15780
4~5	Przekop	98,24	450	ŁP-8	12,78	7,69	0,0055	0,02475	0,02475
5~6	Przekop	79,76	800	ŁP-8	12,78	6,24	0,0081	0,06480	0,06480
6~7	w. korytarz	29,61	1500	ŁP-7	10,89	2,72	0,0081	0,12150	0,12150
7~e	Ściana	16,65	250	Zmechanizowana	12,8	1,30	0,1219	0,30475
e~8	Chod. Nadść	16,65	300	ŁP-7	10,89	1,53	0,0081	0,02430	0,32905
7~g	Chod. Podść	12,96	600	ŁP-7	10,89	1,19	0,0081	0,04860
g~f	Sciana	12,96	250	Zmechanizowana	12,8	1,01	0,1219	0,30475
f~8	Chod. Nadść	12,96	300	ŁP-7	10,89	1,19	0,0081	0,02430	0,37765
8~d	w. korytarz	29,61	1900	ŁP-8	12,78	2,32	0,0055	0,10450
d~9	w. korytarz	29,61	900	ŁP-8	12,78	2,32	0,0055	0,04950	0,15400
9~10	w. korytarz	34,54	330	ŁP-8	12,78	2,70	0,0055	0,01815	0,01815
10~11	w. korytarz	39,04	330	ŁP-8	12,78	3,05	0,0055	0,01815	0,01815
11~c	Przekop	41,89	900	ŁP-8	12,78	3,28	0,0055	0,04950
c~20	Szyb wydech	41,89	850	murowa	19,6	2,14	0,0216	0,18360	0,23310
20~21	Szyb wydech	4,65	20	murowa	19,6	0,24	0,0216	0,00432	0,00432
21~22	Kanał went	46,54	25	murowa	12,6	3,69	0,0596	0,01490	0,01490
5~14	w. korytarz	18,52	300	ŁP-7	10,89	1,70	0,0081	0,02430	0,02430
14~n	Ściana	10,02	250	zmechanizowana	12,8	0,78	0,1219	0,30475
n~15	Chod. Nadść	10,02	600	ŁP-7	10,89	0,92	0,0081	0,04860	0,35335
14~m.	Chod. Podść	8,5	600	ŁP-7	10,89	0,78	0,0081	0,04860
m~15	Ściana	8,5	250	zmechanizowana	12,8	0,66	0,1219	0,30475	0,35335
15~16	w. korytarz	18,52	800	ŁP-7	10,89	1,70	0,0081	0,06480	0,06480
6~h	Przekop	50,15	500	ŁP-8	12,78	3,92	0,0055	0,02750
h~i	w. korytarz	50,15	1100	ŁP-8	12,78	3,92	0,0055	0,06050
i~12	w. korytarz	50,15	600	ŁP-7	10,89	4,61	0,0081	0,04860	0,13660
12~j	Chod. Podść	25,46	300	ŁP-7	10,89	2,34	0,0081	0,02430
j~k	Ściana	25,46	300	zmechanizowana	12,8	1,99	0,1219	0,36570
k~13	Chod. Nadść	25,46	300	ŁP-7	10,89	2,34	0,0081	0,02430	0,41430
12~l	Chod. Podść	24,69	300	ŁP-7	10,89	2,27	0,0081	0,02430
l~ł	Ściana	24,69	300	zmechanizowana	12,8	1,93	0,1219	0,36570
ł~13	Chod. Nadść	24,69	300	ŁP-7	10,89	2,27	0,0081	0,02430	0,41430
13~16	w. korytarz	50,15	600	ŁP-7	10,89	4,61	0,0081	0,04860	0,04860
16~o	w. korytarz	68,67	300	ŁP-7	10,89	6,31	0,0081	0,02430
o~18	Szyb wydech	68,67	1050	murowa	19,6	3,50	0,0216	0,22680	0,25110
17~18	Szyb wydech	7,63	20	murowa	19,6	0,39	0,0216	0,00432	0,00432
18~19	Kanał went	76,3	25	murowa	12,6	6,06	0,0596	0,01490	0,01490
									Σ= 3,82099

Wyznaczenie dysypacji energii w poszczególonych bocznicach i oczkach niezależnych.

l_fb=R_fb∗V²

Bocznica	opór Ns^2/m^8	str. obj pow	dysypacja J/m^3	Ocz I	ocz II	ocz III	ocz IV	ocz V	Ocz VI		Ocz VII	ocz VIII	ocz IX
				Wentylator 1						Wentylator 2
1~2	0,06555	110,560	801,251	801,251	801,251	801,251	801,251	801,251	801,251		801,251	801,251	801,251
2~3	0,0165	7,350	0,891	0,891	0,891
3~11	0,0385	2,850	0,313	0,313
3-10	0,07485	4,500	1,516		1,516
2~4	0,0275	103,210	292,938			292,938	292,938	292,938	292,938		292,938	292,938	292,938
4-9	0,1578	4,930	3,835			3,835
4~5	0,02475	98,240	238,865				238,865	238,865	238,865		238,865	238,865	238,865
5~6	0,0648	79,760	412,235				412,235	412,235	412,235		412,235
6~7	0,12150	29,610	106,525				106,525	106,525
7-5-8	0,32905	16,650	91,220				91,220
7-6-8	0,37765	12,960	63,431					63,431
8-9	0,154	29,610	135,020				135,020	135,020
9~10	0,01815	34,540	21,653			21,653	21,653	21,653
10~11	0,01815	39,040	27,663		27,663	27,663	27,663	27,663
11-20	0,2331	41,890	409,037	409,037	409,037	409,037	409,037	409,037
20~22	0,00432	46,540	9,357	9,357	9,357	9,357	9,357	9,357
5~14	0,0243	18,520	8,335									8,335	8,335
14-2-15	0,35335	10,020	35,476									35,476
14-1-15	0,35335	8,500	25,530										25,53
15~16	0,0648	18,520	22,226									22,226	22,226
6-12	0,1366	50,150	343,552						343,552		343,552
12-3-13	0,4143	25,460	268,554						268,554
12-4-13	0,4143	24,690	252,556								252,556
13~16	0,0486	50,150	122,230						122,23		122,23
16-17	0,2511	68,670	1184,079						1184,079		1184,079	1184,079	1184,079
17~19	0,0149	76,300	86,743						86,743		86,743	86,743	86,743
			SUMA	1220,849	1249,715	1565,734	2545,764	2517,975	3663,704		3647,706	2583,170	2573,224

Suma dysypacji w poszczególnych oczkach:

l_f1 = 1220,849 oczko I 1−2,2−3,3−11,11−20,20-22

l_f2 = 1249,715 oczko II 1−2,2−3,3-10,10-11,11-20,20-22

l_f3 = 1565,734 oczko III 1−2,2−4,4-9,9-10,10-11,11-20,20-22

l_f4 = 2545,764 oczko IV 1−2,2−4,4-5,5-6,6-7,7-R5-8,8-9,9-10,10-11,11-20,20-22

l_f5 = 2517,975 oczko V 1−2,2−4,4-5,5-6,6-7,7-R6-8,8-9,9-10,10-11,11-20,20-22

l_f6 = 3663,704 oczko VI 1−2,2−4,4-5,5-6,6-12,12-R3-13,13-16,16-17,17-19

l_f7 = 3647,706 oczko VII 1−2,2−4,4-5,5-6,6-12,12-R4-13,13-16,16-17,17-19

l_f8 = 2583,170 oczko VIII 1−2,2−4,4-5,5-14,14-R2-15,15-16,16-17,17-18

l_f9 = 2573,224 oczko IX 1−2,2−4,4-5,5-14,14-R1-15,15-16,16-17,17-18

Z powyższych obliczeń wynika, że:

• dla wentylatora W−1

l_{f max} = 2545,764 J/m³

l_{f min} = 1220,849 J/m³

l_{f śr} = 1565,734 J/m³

• dla wentylatora W−2

l_{f max} = 3663,704 J/m³

l_{f min} = 2573,224 J/m³

l_{f śr} = 2583,170 J/m³

V. Regulacja sieci za pomocą metody Sałustowicza .

1. Wariant dysypacyjny ( najtrudniejsze oczko):

l_{f t} = l_{f max} − l_f R_t = l_{f t} / V²

^Nr oczka	^I	^II	^III	^IV	^V	^VI	^VII	^VIII	^IX
^Nr wentylatora	W−1					W−2
^Spiętrz. went. główn.	2545,764					3663,704
^Spiętrz. went. pom.lfp	1324,915	1296,049	980,030	0,000	27,789	0,000	15,998	1080,534	1090,480
^Wydajność wentylatora	163,117	64,002	40,322	0,000	0,165	0,000	0,025	10,762	15,093

2. Wariant kumulacyjny ( najłatwiejsze oczko):

l_{f p} = l_f −l_{f max}

^Nr oczka	^I	^II	^III	^IV	^V	^VI	^VII	^VIII	^IX
^Nr wentylatora	W−1					W−2
^Spiętrz. went. główn.	1220,849					2573,224
^Spiętrz. went. pom.lfp	0,000	28,866	344,885	1324,915	1297,126	2442,855	1074,482	9,946	0,000
^Wydajność wentylatora	0,000	4,500	4,930	16,650	12,960	25,460	24,690	10,020	8,500

3. Wariant kombinowany (oczko pośrednie):

l_{f t} = l_{f max} − l_f R_t = l_{f t} / V² ;

l_{f p} = l_f −l_{f max} ;

^Nr oczka	^I	^II	^III	^IV	^V	^VI	^VII	^VIII	^IX
^Nr wentylatora	W−1					W−2
^Spiętrz. went. główn.	1565,734					2583,170
^Dysyp. energii na tamielft	344,885	316,019	0,000	-	-	-	-	0,000	9,946
^Opór tamy, Rt	42,460	15,606	0,000	-	-	-	-	0,000	0,138
^Spiętrz. went. pom.lfp	-	-	0,000	980,030	952,241	1080,534	1064,536	0,000	-
^Wydajność wentylatora	-	-	0,000	16,65	12,96	25,460	24,690	0,000	-

VI. Wyznaczenie spadków potencjałów oraz potencjału w trzech wariantach.

Dla tamy: δΦ_v = l_{f b} −l_ft

Dla wentylatora: δΦ_v = l_{f b} −l_tp

Potencjał: Φ_v = Φ_vd − Φ_{v w}

gdzie:

l_{f b} − dysypacja w bocznicy

l_ft − dysypacja na tamie

l_tp − dysypacja na wentylatorze

δΦ_v − spadek potencjału w bocznicy

Φ_vd − potencjał na dopływie w bocznicy

Φ_vw − potencjał na wypływie z bocznicy

Dla regulacji dodatniej

Bocznica	Dysypacja J/m^3	Dysypacja energii w oporze miejscowym, J/m^3	Spadek potencjału, J/m^3	węzeł	potencjął całkowity
-	-	-	0	1	0,000
1~2	801,251	0	801,251	2	-801,251
2~3	0,891	0	0,891	3	-802,143
3~11	0,313	1324,915	1325,228	11	-2127,370
3-10	1,516	1296,05	1297,565	10	-2099,707
2~4	292,938	0	292,938	4	-1094,190
4-9	3,835	980,03	983,865	9	-2078,055
4~5	238,865	0	238,865	5	-1333,054
5~6	412,235	0	412,235	6	-1745,290
6~7	106,525	0	106,525	7	-1851,815
7-5-8	91,220	0,0000	91,220	8	-1943,035
7-6-8	63,431	27,789	91,220	8	-1943,035
8-9	135,020	0	135,020	9	-2078,055
9~10	21,653	0	21,653	10	-2099,708
10~11	27,663	0	27,663	11	-2127,371
11-20	409,037	0	409,037	20	-2536,408
20~22	9,357	0	9,357	22	-2545,765
5~14	8,335	0	8,335	14	-1341,389
14-2-15	35,476	1080,53	1116,010	15	-2457,399
14-1-15	25,530	1090,48	1116,010	15	-2457,399
15~16	22,226	0	22,226	16	-2479,624
6-12	343,552	0	343,552	12	-2088,842
12-3-13	268,554	0,0000	268,554	13	-2357,396
12-4-13	252,556	15,998	268,554	13	-2357,395
13~16	122,230	0	122,230	16	-2479,626
16-17	1184,079	0	1184,079	17	-3663,705
17~19	86,743	0	86,743	19	-3750,448

Dla regulacji ujemnej

Bocznica	Dysypacja J/m^3	Dysypacja en w oporze Miejscowym, J/m^3	Spadek potencjału, J/m^3	Węzeł	Potencjał J/m^3
-	-	-	-	1	0,000
1~2	801,251	0	801,251	2	-801,251
2~3	0,891	0	0,891	3	-802,143
3~11	0,313	0,000	0,313	11	-802,455
3-10	1,516	28,866	-27,350	10	-774,792
2~4	292,938	0	292,938	4	-1094,190
4-9	3,835	344,885	-341,050	9	-753,140
4~5	238,865	0	238,865	5	-1333,054
5~6	412,235	0	412,235	6	-1745,290
6~7	106,525	0	106,525	7	-1851,815
7-5-8	91,220	1324,915	-1233,695	8	-618,120
7-6-8	63,431	1297,126	-1233,695	8	-618,120
8-9	135,020	0	135,020	9	-753,140
9~10	21,653	0	21,653	10	-774,793
10~11	27,663	0	27,663	11	-802,456
11-20	409,037	0	409,037	20	-1211,493
20~22	9,357	0	9,357	22	-1220,850
5~14	8,335	0	8,335	14	-1341,389
14-2-15	35,476	9,946	25,530	15	-1366,919
14-1-15	25,530	0,000	25,530	15	-1366,919
15~16	22,226	0	22,226	16	-1389,144
6-12	343,552	0	343,552	12	-2088,842
12-3-13	268,554	2442,855	-2174,301	13	85,459
12-4-13	252,556	1074,482	-821,926	13	-1266,915
13~16	122,230	0	122,230	16	-1389,146
16-17	1184,079	0	1184,079	17	-2573,225
17~19	86,743	0	86,743	19	-2659,968

Dla regulacji mieszanej

Bocznica	Dysypacja J/m^3	Dysypacja en w oporze miejscowym, J/m^3	Spadek potencjału, J/m^3	Węzeł	Potencjał J/m^3
-	-	-	0	1	0,000
1~2	801,251	0	801,251	2	-801,251
2~3	0,891	0	0,891	3	-802,143
3~11	0,313	344,885	345,198	11	-1147,340
3-10	1,516	316,019	317,535	10	-1119,677
2~4	292,938	0	292,938	4	-1094,190
4-9	3,835	0,000	3,835	9	-1098,025
4~5	238,865	0	238,865	5	-1333,054
5~6	412,235	0	412,235	6	-1745,290
6~7	106,525	0	106,525	7	-1851,815
7-5-8	91,220	980,03	-888,810	8	-963,005
7-6-8	63,431	952,241	-888,810	8	-963,005
8-9	135,020	0	135,020	9	-1098,025
9~10	21,653	0	21,653	10	-1119,678
10~11	27,663	0	27,663	11	-1147,341
11-20	409,037	0	409,037	20	-1556,378
20~22	9,357	0	9,357	22	-1565,735
5~14	8,335	0	8,335	14	-1341,389
14-2-15	35,476	0,000	35,476	15	-1376,865
14-1-15	25,530	9,946	35,476	15	-1376,865
15~16	22,226	0	22,226	16	-1399,090
6-12	343,552	0	343,552	12	-2088,842
12-3-13	268,554	1080,53	-811,980	13	-1276,862
12-4-13	252,556	1064,54	-811,980	13	-1276,861
13~16	122,230	0	122,230	16	-1399,092
16-17	1184,079	0	1184,079	17	-2583,1709
17~19	86,743	0	86,743	19	-2669,9141

VII. Dobór wentylatorów głównych

1.1 Dobór wentylatora głównego w szybie wentylacyjnym (1) dla różnych wariantów rozpływu powietrza w kopalni.

1.1 Wariant dysypacyjny [rys.1]

Δ_pc = 2545,764 N/m²

V = 76,3 m³/s

Konieczna moc użyteczna: Opór kopalni: Otwór równoznaczny:

N_u =
= 194,2418 kW
= 0,43729 Ns²/m⁸ A_e =
= 1,797344m²

Na podstawie otrzymanych wyników dobieram wentylator typu WPG−200/1.4 przy obrotach 600 obr/min

• warunek kumulacyjny

Δ_pc < 0.9Δ_{pc max}

2545,764 < 0.9∗3600 = 3240 N/m²

• warunek ekonomiczności

η > 0.8η_max

0.876 > 08∗0.88 = 0.704

Oba warunki są spełnione.

1.2 Wariant kumulacyjny. [rys.2]

Δ_pc = 1220,849 N/m²

V = 76,3 m³/s

Konieczna moc użyteczna: Opór kopalni: Otwór równoznaczny:

N_u =
= 93,15078 kW
=0,209707 Ns²/m⁸ A_e =
= 2,59543 m²

Na podstawie otrzymanych wyników dobieram wentylator typu WPWD−140/1.4 przy obrotach 585 obr/min

• warunek kumulacyjny

Δ_pc < 0.9Δ_{pc max}

1220,849 < 0.9∗1700 = 1530N/m²

• warunek ekonomiczności

η > 0.8η_max

0.86 > 08∗0.92 = 0.736

Oba warunki są spełnione.

1.3 Wariant pośredni. [rys.3]

Δ_pc = 1565,734 N/m²

V = 76,3 m³/s

Konieczna moc użyteczna: Opór kopalni: Otwór równoznaczny:

N_u =
= 119,4655 kW
= 0,268948 Ns²/m⁸ A_e =
= 2,291824 m²

Na podstawie otrzymanych wyników dobieram wentylator typu WPWD−140/1.4 przy obrotach 660 obr/min

• warunek kumulacyjny

Δ_pc < 0.9Δ_{pc max}

1565,734 < 0.9∗2200 = 1980N/m²

• warunek ekonomiczności

η > 0.8η_max

0.88 > 08∗0.92 = 0.736

Oba warunki są spełnione.

2. Dobór wentylatora głównego w szybie wentylacyjnym (2) dla różnych wariantów rozpływu powietrza w kopalni.

2.1 Wariant dysypacyjny [rys.4]

Δ_pc = 3663,704 N/m²

V = 46,54 m³/s

Konieczna moc użyteczna: Opór kopalni: Otwór równoznaczny:

N_u =
= 170,5088 kW
= 1,691483 Ns²/m⁸ A_e =
= 0,913865 m²

Na podstawie otrzymanych wyników dobieram wentylator typu WPWD−100/1.8 przy obrotach 980 obr/min

• warunek kumulacyjny

Δ_pc < 0.9Δ_{pc max}

3663,704 < 0.9∗5000 = 4500 N/m²

• warunek ekonomiczności

η > 0.8η_max

0.9 > 08∗0.92 = 0.736

Oba warunki są spełnione.

1.2 Wariant kumulacyjny. [rys.5]

Δ_pc = 2573,224 N/m²

V = 46,54 m³/s

Konieczna moc użyteczna: Opór kopalni: Otwór równoznaczny:

N_u =
= 119,7578 kW
= 1,188023 Ns²/m⁸ A_e =
= 1,090444 m²

Na podstawie otrzymanych wyników dobieram wentylator typu WPG−180/1.4 przy obrotach 600 obr/min

• warunek kumulacyjny

Δ_pc < 0.9Δ_{pc max}

2573,224 < 0.9∗2950.00 = 2655 N/m²

• warunek ekonomiczności

η > 0.8η_max

0.8 > 0,8∗0.88 = 0.64

Oba warunki są spełnione.

1.3 Wariant pośredni. [rys.6]

Δ_pc = 2583,17 N/m²

V = 46,54 m³/s

Konieczna moc użyteczna: Opór kopalni: Otwór równoznaczny:

N_u =
= 120,2207 kW
= 1,192615 Ns²/m⁸ A_e =
= 1,088343 m²

Na podstawie otrzymanych wyników dobieram wentylator typu WPG−180/1.4 przy obrotach 600 obr/min

• warunek kumulacyjny

Δ_pc < 0.9Δ_{pc max}

2583,17 < 0.9∗2950.0 = 2655.0 N/m²

• warunek ekonomiczności

η > 0.8η_max

0.82 > 08∗0.8 = 0.64

Oba warunki są spełnione.

POLITECHNIKA WROCŁAWSKA WROCŁAW

INSTYTUT GÓRNICTWA

WYDZIAŁ GÓRNICZY

Projekt nr1 z Wentylacji i Pożarów

Temat: Wyznaczenie rozpływów wymuszonych w kopalnianej sieci wentylacyjnej

ROK AKADEMICKI

WYKONAŁ

---