OBLICZENIA STATYCZNE DLA ŚCIANY MUROWANEJ

Przyjęto:

- wymiary filara:

- szerokość pasma, z którego przekazywane jest obciążenie na filar:

(a) na parterze:

(b) na wyższych kondygnacjach:

- grubość muru:

- szerokość wieńca:

- wysokość ściany w świetle stropów:

- rozpiętość stropu w świetle ścian:

Zestawienie obciążeń:

- Obciążenie ze stropów:

Obciążenie ze stropu, wynosi:
. Powierzchnie obciążenia stropami nad I i II kondygnacją są sobie równe i wynoszą:

- Reakcje ze stropów:

Od stropu nad I i II kondygnacją:

- Ciężar ścian:

Ciężar własny muru, wynosi:
.

Ciężar tynku cementowo - wap. (dwustronnego), wynosi:
.

Ciężar ocieplenia wełną mineralną wynosi:
.

Ciężar własny ściany, wynosi:
.

- Powierzchnia obciążenia stolarką okienną na I kondygnacji, wynosi:

- Powierzchnia obciążającego muru na I kondygnacji, skorygowana o powierzchnię stolarki okiennej, wynosi:

- Natomiast na II kondygnacji:

Przyjęto średni ciężar
stolarki okiennej i drzwiowej
.

- Siły skupione od ciężaru ścian:

- Obciążenie budynku wiatrem:

Wymiary budynku:
;
;

W I strefie wiatrowej
.

Przyjęto, że budynek zlokalizowany jest na Terenia A, dla którego współczynnik ekspozycji, wynosi: C_e = 1, a wartości współczynnika aerodynamicznego wynoszą:

(parcie)

(ssanie)

Założono, że budynek murowany jest niepodatny na dynamiczne działanie wiatru, dlatego przyjęto:

- Obciążenie obliczeniowe wywołane działaniem wiatru (kolejno parciem i ssaniem) wynosi:

.

- Obciążenie budynku wiatrem wynosi:

- Moment obliczeniowy dla modelu przegubowego wynosi:

- Moment obliczeniowy dla modelu ciągłego wynosi:

- Łączne obciążenie przypadające na wieniec nad filarem na parterze, bez redukcji obciążenia użytkowego wynosi:

- Obciążenie całkowite na parterze (tuż nad stropem nad piwnicą) wynosi:

Redukcja obciążenia użytkowego z poziomu dwóchstropów znajdujących się nad obliczonym filarem na parterze, wynosi:

dlatego należy zredukować obciążenie użytkowe o:

tj. 28%

zatem:

- Obciążenie całkowite na parterze (tuż nad stropem nad piwnicą) wynosi:

- Wartość uwzględnionego w
obciążenia użytkowego wynosi, podobnie jak dla
, 6,17 kN, zatem po redukcji:

Określenie smukłości filara

- stropy żelbetowe, konstrukcja usztywniona przestrzennie w sposób eliminujący przesuw poziomy, rozstaw ścian usztywniający ścianę z filarem
, zatem z warunku:

wynika, że w ścianach występuje usztywnienie wzdłuż obu krawędzi pionowych.

Stąd:

- dla modelu przegubowego
mamy:

zatem dla
wysokość efektywna ściany wynosi:

.

Smukłość ściany spełnia zatem nierówność:

- dla modelu ciągłego
zatem

zatem dla
wysokość efektywna ściany wynosi:

.

Smukłość ściany spełnia zatem nierówność:

Określenie wytrzymałości muru

Dla pustaka klasy 15 i zaprawy klasy M10,
, przyjęto współczynnik
.

Pole przekroju elementu konstrukcji murowej wynosi:

Na tej podstawie przyjęto współczynnik
.

Wytrzymałość obliczeniowa muru, wynosi:

.

Sprawdzenie stanu granicznego nośności filara

Do obliczeń przyjęto model przegubowy ze względu na brak odpowiedniego zbrojenia górnego w węzłach - złączach służących do przeniesienia momentów podporowych.

Mimośród przypadkowy:

, przyjęto
.

W przekrojach 1-1 i 2-2 mimośrody wynoszą:

W przekrojach 1 - 1 i 2 - 2 współczynniki redukcyjne
wynoszą:

W przekrojach 1 - 1 i 2 - 2 nośności ścian wynoszą:

Stan graniczny nośności w przekrojach 1 - 1 i 2 - 2 nie jest przekroczony.

W przekroju 3 - 3 mimośród wynosi:

.

Cecha sprężystości muru wykonanego z pustaków ceramicznych na zaprawie
wynosi
.

W przekroju 3 - 3 dla:

Współczynnik redukcyjny
.

W przekroju 3 - 3 nośność ściany wynosi:

Stan graniczny nośności w przekroju 3-3 nie jest przekroczony.

Na podstawie przeprowadzonych obliczeń stwierdzono, że murowany filar na parterze ma odpowiednią nośność.

---