Dane:
Rejon |
Wydobycie W [Mg/d] |
Ciężkość pracy |
Kategoria zagr. CH4 |
Temperatura sucha ta [ºC] |
Temperatura wilg. tφ [ºC] |
1 |
1200 |
Ciężka |
II |
33,0 |
30,2 |
2 |
1100 |
Umiarkowana |
IV |
24,6 |
24,4 |
3 |
900 |
Lekka |
IV |
23,8 |
20,0 |
4 |
800 |
Lekka |
III |
29,4 |
26,4 |
5 |
1300 |
Umiarkowana |
II |
27,2 |
25,6 |
Hśr = 690 m
Schematy przewietrzania
Schemat kanoniczny
Schemat przestrzenny
Wyznaczenie niezbędnych ilości powietrza w rejonach wydobywczych.
- ze względu na wydobycie i głębokość
V = k · W [m3/min]
k - współczynnik zależny od głębokości i wydobycia
Rejon |
W [Mg/d] |
H [m] |
k [-] |
V [m3/s] |
1 |
490 |
1200 |
0.0083 |
9.96 |
2 |
800 |
1100 |
0.013 |
14.3 |
3 |
670 |
900 |
0.011 |
9.9 |
4 |
590 |
800 |
0.0081 |
6.48 |
5 |
900 |
1300 |
0.014 |
18.2 |
- ze względu na zagrożenie temperaturowe
w = 0,4 ta +0,6 tφ - WBGTgr [m/s]
V = w · A [m3/s]
Gdzie:
ta - temperatura sucha [ºC]
tφ - temperatura wilgotna [ºC]
WBGTgr - wskaźnik oceny warunków klimatycznych [ºC]
Rejon |
praca |
WBGTgr |
ta [ºC] |
tφ [ºC] |
w [m/s] |
A [m2] |
V [m3/s] |
1 |
Ciężka |
26 |
33,0 |
30,2 |
5.32 |
14.00 |
74.48 |
2 |
Umiarkowana |
28 |
24,6 |
24,4 |
0.30 |
14.00 |
4.20 |
3 |
Lekka |
30 |
23,8 |
20,0 |
0.30 |
14.00 |
4.20 |
4 |
Lekka |
30 |
29,4 |
26,4 |
0.30 |
14.00 |
4.20 |
5 |
Umiarkowana |
28 |
27,2 |
25,6 |
0.30 |
14.00 |
4.20 |
- ze względu na zagrożenie metanowe
V =
[m3/s]
Gdzie:
b - metanonośność pokładów [m3/Mg]
δ - współczynnik nierównomierności wydzielania się gazów (1,5 - 2)
W - wydobycie dobowe [Mg/d]
mg - dopuszczalne stężenie metanu w prądzie wylotowym = 1 [%] dla metanometrii nieautomatycznej
Rejon |
kat. zagr. |
b [m3/Mg] |
δ |
mg [%] |
V [m3/s] |
1 |
II |
4.5 |
1.7 |
1 |
10.62 |
2 |
IV |
15 |
1.7 |
1 |
32.45 |
3 |
IV |
15 |
1.7 |
1 |
26.55 |
4 |
III |
8 |
1.7 |
1 |
12.59 |
5 |
II |
4.5 |
1.7 |
1 |
11.51 |
- ze względu na rozrzedzenie gazów postrzałowych
k - wsp. ucieczek powietrza (k=0,5)
b - ilość gazów toksycznych wytworzonych przez MW [dm3/kg] (b = 100 [dm3/kg])
m - procentowy rozchód MW w okresie najintensywniejszego strzelania (m=50 [%])
τ - czas oczekiwania po strzelaniu (τ =900 [s])
MMW - masa odpalanego MW równa MMW = k' · W (k' = 0,15 [kg/Mg]) [kg]
Rejon |
W [Mg/d] |
k* |
Mmw |
m |
b |
k |
T |
V |
1 |
1200 |
0.15 |
180 |
50 |
100 |
0.5 |
900 |
25.00 |
2 |
1100 |
0.15 |
165 |
50 |
100 |
0.5 |
900 |
22.92 |
3 |
900 |
0.15 |
135 |
50 |
100 |
0.5 |
900 |
18.75 |
4 |
800 |
0.15 |
120 |
50 |
100 |
0.5 |
900 |
16.67 |
5 |
1300 |
0.15 |
195 |
50 |
100 |
0.5 |
900 |
27.08 |
Strumień ostateczny wyznaczono jako maksymalną wartość z 4 warunków.
Rejon |
wydobycie |
temp |
CH4 |
gazy postrzałowe |
Vmax |
1 |
9.96 |
74.48 |
10.62 |
25.00 |
74.48 |
2 |
14.3 |
4.20 |
32.45 |
22.92 |
32.45 |
3 |
9.9 |
4.20 |
26.55 |
18.75 |
26.55 |
4 |
6.48 |
4.20 |
12.59 |
16.67 |
16.67 |
5 |
18.2 |
4.20 |
11.51 |
27.08 |
27.08 |
Wyznaczenie niezbędnych ilości powietrza w komorach funkcyjnych
- ze względu na pięciokrotną wymianę powietrza w ciągu godziny.
V1 = 5 · V / 3600 [m3/s]
V - objętość komory [m3]
- ze względu na liczbę Reynoldsa dla kopalń metanowych
V2 = 0,9
[m3/s]
A - pole przekroju poprzecznego komory [m2]
komora |
szerokość |
Długość |
wysokość |
A |
Objętość |
V1 |
V2 |
Vmax |
- |
m |
m |
m |
m2 |
m3 |
m3/s |
m3/s |
m3/s |
K1 |
5.00 |
20.00 |
4.00 |
20.00 |
400.00 |
0.56 |
4.02 |
4.02 |
K2 |
6.00 |
10.00 |
4.00 |
24.00 |
240.00 |
0.33 |
4.41 |
4.41 |
K3 |
5.00 |
20.00 |
4.00 |
20.00 |
400.00 |
0.56 |
4.02 |
4.02 |
4. Wyznaczenie strumieni objętości powietrza we wszystkich bocznicach
V1-2 = VR1 + VR2 + VR3 + VR4 + VR5 + VK1 + VK2 + VK3= 74,48 + 32,45 + 26,65 + 16,67 + 27,08 + 4,02 + 4,41 + 4,02 = 189,70 [m3/s]
|
Bocznica |
V [m3/s] |
Szyb wdechowy |
1-2 |
189.70 |
rejon 2 - ściana |
2-4 |
32.45 |
|
2-3 |
78.50 |
rejon 1- ściana |
3-4 |
74.48 |
|
4-5 |
106.93 |
komora 1 |
3-5 |
4.02 |
szyb wydechowy P |
5-7 |
110.96 |
Straty 10% |
6-7 |
12.33 |
kanał went P |
7-8 |
123.29 |
|
2-11 |
78.74 |
tama 1 |
2-10 |
0 |
tama 2 |
10-12 |
0 |
|
11-12 |
16.67 |
|
10-13 |
0 |
|
12-13 |
16.67 |
rejon 4- ściana |
13-20 |
16.67 |
|
11-14 |
62.07 |
rejon 5- ściana |
14-21 |
27.08 |
|
14-15 |
27.08 |
|
14-16 |
7.90 |
tama 3 |
15-17 |
0 |
|
16-17 |
3.88 |
komora 2 |
17-18 |
4.41 |
rejon 3- ściana |
15-18 |
26.55 |
|
18-19 |
30.96 |
komora 3 |
16-19 |
4.02 |
|
19-20 |
34.99 |
|
20-21 |
51.65 |
szyb wydechowy L |
21-23 |
78.74 |
Straty 15% |
22-23 |
13.89 |
kanał went L |
23-24 |
92.63 |
5. Parametry bocznic
Nazwa |
Bocznica |
Obudowa |
V |
A |
w |
L |
100 Rf |
Rf |
∑ R |
szyb WDECHOWY |
1-2 |
betonowa |
189.70 |
50.27 |
3.77 |
1500 |
0.00106 |
0.01584 |
0.01584 |
rejon - ściana |
2-A |
zmech. |
32.45 |
12 |
2.70 |
400 |
0.13160 |
0.52641 |
0.55170 |
przekop |
A-4 |
ŁP-5 |
32.45 |
8.06 |
4.03 |
150 |
0.01686 |
0.02529 |
|
|
2-4 |
|
32.45 |
|
|
|
|
|
|
pochylnia |
2-A |
ŁP-7 |
78.50 |
10.04 |
7.82 |
320 |
0.00974 |
0.03116 |
0.03603 |
przekop |
A-3 |
ŁP-7 |
78.50 |
10.04 |
7.82 |
50 |
0.00974 |
0.00487 |
|
|
2-3 |
|
78.50 |
|
|
|
|
|
|
przecznica |
3-A |
ŁP-7 |
4.02 |
10.04 |
0.40 |
50 |
0.00974 |
0.00487 |
0.00513 |
komora |
A-5 |
murowa |
4.02 |
20.00 |
0.20 |
20.00 |
0.00129 |
0.00026 |
|
|
3-5 |
|
4.02 |
|
|
|
|
|
|
ch.podścianowy |
3-B |
ŁP-7 |
74.48 |
10.04 |
7.42 |
50 |
0.00974 |
0.00487 |
0.02361 |
rejon - ściana |
B-4 |
zmech. |
74.48 |
16 |
4.66 |
20 |
0.09372 |
0.01874 |
|
|
3-4 |
|
74.48 |
|
|
|
|
|
|
przekop |
4-5 |
ŁP-9 |
106.93 |
13.49 |
7.93 |
100 |
0.00465 |
0.00465 |
0.00465 |
przekop |
5-A |
ŁP-10 |
110.96 |
16.88 |
6.57 |
20 |
0.00266 |
0.00053 |
0.07102 |
szyb WYDECHOWY P |
A-7 |
betonowa |
110.96 |
28.27 |
3.92 |
1050 |
0.00671 |
0.07049 |
|
|
5-7 |
|
110.96 |
|
|
|
|
|
|
kanał wentylacyjny |
7-8 |
betonowa |
123.29 |
17 |
7.25 |
20 |
0.18971 |
0.03794 |
0.03794 |
tama |
2-10 |
izolująca |
0.00 |
8.06 |
0.00 |
45 |
0.01686 |
0.00759 |
0.00759 |
przekop |
10-A |
ŁP-5 |
0.00 |
8.06 |
0.00 |
70 |
0.01686 |
0.01180 |
0.02782 |
przekop |
A-13 |
ŁP-5 |
0.00 |
8.06 |
0.00 |
95 |
0.01686 |
0.01602 |
|
|
10-13 |
|
0.00 |
|
|
|
|
|
|
tama |
10-12 |
izolująca |
0.00 |
8.06 |
0.00 |
95 |
0.01686 |
0.01602 |
0.01602 |
przecznica |
2-11 |
ŁP-7 |
78.74 |
10.04 |
7.84 |
150 |
0.00974 |
0.01461 |
0.01461 |
przekop |
11-A |
ŁP-5 |
16.67 |
8.06 |
2.07 |
140 |
0.01686 |
0.02361 |
0.03042 |
ch.podścianowy |
A-12 |
ŁP-7 |
16.67 |
10.04 |
1.66 |
70 |
0.00974 |
0.00682 |
|
|
11-12 |
|
16.67 |
|
|
|
|
|
|
ch.podścianowy |
12-13 |
ŁP-7 |
16.67 |
10.04 |
1.66 |
70 |
0.00974 |
0.00682 |
0.00682 |
rejon - ściana |
13-A |
zmech. |
16.67 |
12 |
1.39 |
50 |
0.13160 |
0.06580 |
0.08722 |
pochylnia |
A-20 |
ŁP-7 |
16.67 |
10.04 |
1.66 |
220 |
0.00974 |
0.02142 |
|
|
13-20 |
|
16.67 |
|
|
|
|
|
|
przecznica |
11-14 |
ŁP-7 |
62.07 |
10.04 |
6.18 |
190 |
0.00974 |
0.01850 |
0.01850 |
przekop |
14-A |
ŁP-5 |
27.08 |
8.06 |
3.36 |
90 |
0.01686 |
0.01518 |
0.60393 |
ch.podścianowy |
A-B |
ŁP-7 |
27.08 |
10.04 |
2.70 |
370 |
0.00974 |
0.03603 |
|
rejon - ściana |
B-21 |
zmech. |
27.08 |
12 |
2.26 |
420 |
0.13160 |
0.55273 |
|
|
14-21 |
|
27.08 |
|
|
|
|
|
|
ch.podścianowy |
14-15 |
ŁP-7 |
27.08 |
10.04 |
2.70 |
50 |
0.00974 |
0.00487 |
0.00487 |
przekop |
14-16 |
ŁP-5 |
7.90 |
8.06 |
0.98 |
60 |
0.01686 |
0.01012 |
0.01012 |
przecznica |
16-17 |
ŁP-7 |
3.88 |
10.04 |
0.39 |
70 |
0.00974 |
0.00682 |
0.00682 |
tama |
15-17 |
izolująca |
0.00 |
8.06 |
0.00 |
90 |
0.01686 |
0.01518 |
0.01518 |
rejon - ściana |
15-A |
zmech. |
26.55 |
12 |
2.21 |
80 |
0.13160 |
0.10528 |
0.11697 |
przekop |
A-18 |
ŁP-7 |
26.55 |
10.04 |
2.64 |
120 |
0.00974 |
0.01168 |
|
|
15-18 |
|
26.55 |
|
|
|
|
|
|
przekop |
17-A |
ŁP-5 |
4.41 |
8.06 |
0.55 |
25 |
0.01686 |
0.00422 |
0.00430 |
komora |
A-18 |
murowa |
4.41 |
24.00 |
0.18 |
10.00 |
0.00086 |
0.00009 |
|
|
17-18 |
|
4.41 |
|
|
|
|
|
|
przekop |
18-19 |
ŁP-5 |
30.96 |
8.06 |
3.84 |
50 |
0.01686 |
0.00843 |
0.00843 |
przekop |
16-A |
ŁP-5 |
4.02 |
8.06 |
0.50 |
50 |
0.01686 |
0.00843 |
0.00869 |
komora |
A-19 |
murowa |
4.02 |
20.00 |
0.20 |
20.00 |
0.00129 |
0.00026 |
|
|
16-19 |
|
4.02 |
|
|
|
|
|
|
przekop |
19-20 |
ŁP-5 |
34.99 |
8.06 |
4.34 |
90 |
0.01686 |
0.01518 |
0.01518 |
pochylnia |
20-21 |
ŁP-7 |
51.65 |
10.04 |
5.14 |
170 |
0.00974 |
0.01655 |
0.01655 |
szyb WYDECHOWY L |
21-23 |
betonowa |
78.74 |
33.18 |
2.37 |
1500 |
0.00401 |
0.06019 |
0.06019 |
kanał wentylacyjny |
23-24 |
betonowa |
92.63 |
15 |
6.18 |
20 |
0.15114 |
0.03023 |
0.03023 |
szyb+zreb P |
6-7 |
betonowa |
12.33 |
28.27 |
0.44 |
10 |
0.006713482 |
0.00067 |
0.000671 |
szyb+zreb L |
22-23 |
betonowa |
13.89 |
33.18 |
0.42 |
10 |
0.004012615 |
0.00040 |
0.00040 |
Średnica szybu wydechowego P |
6.0 m |
Średnica szybu wdechowego |
8.0 m |
Średnica szybu wydechowego L |
6.5 m |
6. Wyznaczenie dyssypacji w bocznicach
Bocznica |
V |
R |
lfv |
1-2 |
189.70 |
0.01584 |
569.90 |
2-4 |
32.45 |
0.55170 |
581.08 |
2-3 |
78.50 |
0.03603 |
222.04 |
3-4 |
74.48 |
0.02361 |
130.99 |
4-5 |
106.93 |
0.00465 |
53.21 |
3-5 |
4.02 |
0.00513 |
0.08 |
5-7 |
110.96 |
0.07102 |
874.42 |
7-8 |
123.29 |
0.03794 |
576.72 |
2-11 |
78.74 |
0.01461 |
90.55 |
2-10 |
0.00 |
0.00759 |
0.00 |
10-12 |
0.00 |
0.01602 |
0.00 |
11-12 |
16.67 |
0.03042 |
8.45 |
10-13 |
0.00 |
0.02782 |
0.00 |
12-13 |
16.67 |
0.00682 |
1.89 |
13-20 |
16.67 |
0.08722 |
24.23 |
11-14 |
62.07 |
0.01850 |
71.28 |
14-21 |
27.08 |
0.60393 |
442.99 |
14-15 |
27.08 |
0.00487 |
3.57 |
14-16 |
7.90 |
0.01012 |
0.63 |
15-17 |
0.00 |
0.01518 |
0.00 |
16-17 |
3.88 |
0.00682 |
0.10 |
17-18 |
4.41 |
0.00430 |
0.08 |
15-18 |
26.55 |
0.11697 |
82.47 |
18-19 |
30.96 |
0.00843 |
8.08 |
16-19 |
4.02 |
0.00869 |
0.14 |
19-20 |
34.99 |
0.01518 |
18.58 |
20-21 |
51.65 |
0.01655 |
44.17 |
21-23 |
78.74 |
0.06019 |
373.15 |
23-24 |
92.63 |
0.03023 |
259.37 |
6-7 |
12.33 |
0.000671 |
0.10 |
22-23 |
13.89 |
0.000401 |
0.08 |
7. Obliczenie strumieni płynących przez wentylatory główne po uwzględnieniu strat zewnętrznych
dla strat zewnętrznych 15%
VL = V21-23/0,85 = 92.63 [m3/s]
dla strat zewnętrznych 10%
VP = V5-7/0,9 = 123.29 [m3/s]
8. Przeprowadzenie dodatniej, ujemnej i mieszanej regulacji Sałustowicza
|
|
|
|
WENTYLATOR L |
WENTYLATOR P |
||||||
Bocznica |
V |
R |
lfv |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
1-2 |
189.70 |
0.01584 |
569.90 |
569.90 |
569.90 |
569.90 |
569.90 |
569.90 |
569.90 |
569.90 |
569.90 |
2-4 |
32.45 |
0.55170 |
581.08 |
|
|
|
|
|
581.08 |
|
|
2-3 |
78.50 |
0.03603 |
222.04 |
|
|
|
|
|
|
222.04 |
222.04 |
3-4 |
74.48 |
0.02361 |
130.99 |
|
|
|
|
|
|
130.99 |
|
4-5 |
106.93 |
0.00465 |
53.21 |
|
|
|
|
|
53.21 |
53.21 |
|
3-5 |
4.02 |
0.00513 |
0.08 |
|
|
|
|
|
|
|
0.08 |
5-7 |
110.96 |
0.07102 |
874.42 |
|
|
|
|
|
874.42 |
874.42 |
874.42 |
7-8 |
123.29 |
0.03794 |
576.72 |
|
|
|
|
|
576.72 |
576.72 |
576.72 |
2-11 |
78.74 |
0.01461 |
90.55 |
90.55 |
90.55 |
90.55 |
90.55 |
90.55 |
|
|
|
2-10 |
0.00 |
0.00759 |
0.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
10-12 |
0.00 |
0.01602 |
0.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
11-12 |
16.67 |
0.03042 |
8.45 |
8.45 |
|
|
|
|
|
|
|
10-13 |
0.00 |
0.02782 |
0.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
12-13 |
16.67 |
0.00682 |
1.89 |
1.89 |
|
|
|
|
|
|
|
13-20 |
16.67 |
0.08722 |
24.23 |
24.23 |
|
|
|
|
|
|
|
11-14 |
62.07 |
0.01850 |
71.28 |
|
71.28 |
71.28 |
71.28 |
71.28 |
|
|
|
14-21 |
27.08 |
0.60393 |
442.99 |
|
442.99 |
|
|
|
|
|
|
14-15 |
27.08 |
0.00487 |
3.57 |
|
|
3.57 |
|
|
|
|
|
14-16 |
7.90 |
0.01012 |
0.63 |
|
|
|
0.63 |
0.63 |
|
|
|
15-17 |
0.00 |
0.01518 |
0.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
16-17 |
3.88 |
0.00682 |
0.10 |
|
|
|
0.10 |
|
|
|
|
17-18 |
4.41 |
0.00430 |
0.08 |
|
|
|
0.08 |
|
|
|
|
15-18 |
26.55 |
0.11697 |
82.47 |
|
|
82.47 |
|
|
|
|
|
18-19 |
30.96 |
0.00843 |
8.08 |
|
|
8.08 |
8.08 |
|
|
|
|
16-19 |
4.02 |
0.00869 |
0.14 |
|
|
|
|
0.14 |
|
|
|
19-20 |
34.99 |
0.01518 |
18.58 |
|
|
18.58 |
18.58 |
18.58 |
|
|
|
20-21 |
51.65 |
0.01655 |
44.17 |
44.17 |
|
44.17 |
44.17 |
44.17 |
|
|
|
21-23 |
78.74 |
0.06019 |
373.15 |
373.15 |
373.15 |
373.15 |
373.15 |
373.15 |
|
|
|
23-24 |
92.63 |
0.03023 |
259.37 |
259.37 |
259.37 |
259.37 |
259.37 |
259.37 |
|
|
|
Regulacja dodatnia
Oczko |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
Suma dyssypacji energii |
1371.70 |
1807.23 |
1521.11 |
1435.88 |
1427.76 |
2655.33 |
2427.27 |
2243.16 |
Spiętrzenie wentylatora głównego |
1807.23 |
1807.23 |
1807.23 |
1807.23 |
1807.23 |
2655.33 |
2655.33 |
2655.33 |
Dyssypacja energii w tamie dławiącej |
435.53 |
- |
286.12 |
371.35 |
379.47 |
- |
228.06 |
412.17 |
Strumień objętości powietrza |
16.67 |
- |
26.55 |
3.88 |
4.02 |
- |
74.48 |
4.02 |
Opór tamy dławiącej Rm |
1.5679 |
- |
0.4058 |
24.6809 |
23.424 |
- |
0.0411 |
25.44 |
Spiętrzenie wentylatora głównego
ΔpcL = 1807.23 [Pa]
ΔpcP = 2655.33 [Pa]
Wydajność wentylatora głównego
VL = 92,63 [m3/s]
VP = 123,29 [m3/s]
Regulacja ujemna
Oczko |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
Suma dyssypacji energii |
1371.70 |
1807.23 |
1521.11 |
1435.88 |
1427.76 |
2655.33 |
2427.27 |
2243.16 |
Spiętrzenie wentylatora głównego |
1371.70 |
1371.70 |
1371.70 |
1371.70 |
1371.70 |
2243.16 |
2243.16 |
2243.16 |
Spiętrzenie wentylatora pomocniczego |
- |
435.53 |
149.40 |
64.18 |
56.05 |
412.17 |
184.11 |
- |
Wydajność wentylatora pomocniczego |
- |
27.08 |
26.55 |
3.88 |
4.02 |
32.45 |
74.48 |
- |
Spiętrzenie wentylatora głównego
ΔpcL = 1371.70 [Pa]
ΔpcP = 2243.16 [Pa]
Wydajność wentylatora głównego
VL = 92,63 [m3/s]
VP = 123,29 [m3/s]
Regulacja mieszana
Oczko |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
Suma dyssypacji energii |
1371.70 |
1807.23 |
1521.11 |
1435.88 |
1427.76 |
2655.33 |
2427.27 |
2243.16 |
Spiętrzenie wentylatora głównego |
1807.23 |
1807.23 |
1807.23 |
1807.23 |
1807.23 |
2655.33 |
2655.33 |
2655.33 |
Dyssypacja energii w tamie dławiącej |
435.53 |
- |
286.12 |
371.35 |
379.47 |
- |
228.06 |
412.17 |
Strumień objętości powietrza |
16.67 |
- |
26.55 |
3.88 |
4.02 |
- |
74.48 |
4.02 |
Opór tamy dławiącej Rm |
1.57 |
- |
0.41 |
24.68 |
23.42 |
- |
0.04 |
25.44 |
Spiętrzenie wentylatora pomocniczego |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Wydajność wentylatora pomocniczego |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Spiętrzenie wentylatora głównego
ΔpcL = 1807.23 [Pa]
ΔpcP = 2655.33 [Pa]
Wydajność wentylatora głównego
VL = 92,63 [m3/s]
VP = 123,29 [m3/s]
9. Schemat potencjalny
bocznica |
lfv |
lm |
δΦ [N/m2] |
1-2 |
569.90 |
|
569.90 |
2-4 |
581.08 |
|
581.08 |
2-3 |
222.04 |
|
222.04 |
3-4 |
130.99 |
228.06 |
359.05 |
4-5 |
53.21 |
|
53.21 |
3-5 |
0.08 |
412.17 |
412.25 |
5-7 |
874.42 |
|
874.42 |
7-8 |
576.72 |
|
576.72 |
2-11 |
90.55 |
|
90.55 |
2-10 |
0.00 |
|
0.00 |
10-12 |
0.00 |
|
0.00 |
11-12 |
8.45 |
|
8.45 |
10-13 |
0.00 |
|
0.00 |
12-13 |
1.89 |
|
1.89 |
13-20 |
24.23 |
435.53 |
459.76 |
11-14 |
71.28 |
|
71.28 |
14-21 |
442.99 |
|
442.99 |
14-15 |
3.57 |
|
3.57 |
14-16 |
0.63 |
|
0.63 |
15-17 |
0.00 |
|
0.00 |
16-17 |
0.10 |
|
0.10 |
17-18 |
0.08 |
371.35 |
371.43 |
15-18 |
82.47 |
286.12 |
368.59 |
18-19 |
8.08 |
|
8.08 |
16-19 |
0.14 |
379.47 |
379.61 |
19-20 |
18.58 |
|
18.58 |
20-21 |
44.17 |
|
44.17 |
21-23 |
373.15 |
|
373.15 |
23-24 |
259.37 |
|
259.37 |
Węzeł |
Φ |
1 |
0 |
2 |
-569.90 |
3 |
-791.94 |
4 |
-1150.98 |
5 |
-1204.19 |
7 |
-2078.61 |
8 |
-2655.33 |
9 |
0.00 |
10 |
-569.90 |
11 |
-660.45 |
12 |
-668.90 |
13 |
-670.79 |
14 |
-731.73 |
15 |
-735.30 |
16 |
-732.36 |
17 |
-732.46 |
18 |
-1103.89 |
19 |
-1111.97 |
20 |
-1130.55 |
21 |
-1174.71 |
23 |
-1547.86 |
24 |
-1807.23 |
25 |
0 |
|
|
10. Dobór wentylatorów
podsieć L
WPG-300/1,4 (WPK-2,8)
Parametry pracy:
- ilość: 1
- wydatek 92,63 [m3/s]
- spiętrzenie 1807,23 [Pa]
- prędkość obrotowa 566,67 [obr/min]
- sprawność 76,75 [%]
- moc 223,93 [kW]
podsieć P
WPGD-180/1,8
Parametry pracy:
- ilość: 1
- wydatek 123,29 [m3/s]
- spiętrzenie 2655.33 [Pa]
- prędkość obrotowa 410.83 [obr/min]
- sprawność 82,33 [%]
- moc 418.97 [kW]
Charakterystyka wentylatora WPG-200/1,4 (WPK-2,8) - podsieć L
Charakterystyka wentylatora WPGD-180/1,8 - podsieć P
11. Analiza stabilności pracy wentylatorów głównych
Warunek stabilnej pracy
0,9 Δpcmax > Δpc
podsieć L
Δpcmax = 3200 [Pa]
0,9 Δpcmax = 2880 [Pa] > 1807,23
Warunek spełniony - praca wentylatora jest stabilna
podsieć P
Δpcmax = 3810 [Pa]
0,9 Δpcmax = 3429 [Pa] > 2655,33
Warunek spełniony - praca wentylatora jest stabilna
12. Analiza ekonomiczności pracy wentylatorów głównych
Warunek ekonomicznej pracy
0,8 ηmax < η
podsieć L
0,8 ηmax < η
ηmax = 88 [%]
0,8 ηmax = 70,4 < 76,75 [%]
Warunek spełniony - praca wentylatora jest ekonomiczna
podsieć P
ηmax = 86 [%]
0,8 ηmax = 68.8 < 82,33 [%]
Warunek spełniony - praca wentylatora jest ekonomiczna
13. Współpraca wentylatorów
B =
- wentylatory będą współpracowały bezpiecznie
14. Analiza schematu potencjalnego
Rozkład spadków potencjału powietrza w sieci wentylacyjnej analizujemy na podstawie stopnia σλβ oraz stosunku μλβ stabilności kierunku prądu powietrza w bocznicy β oczka zewnętrznego λ sieci aktywnej
gdzie
lfvλβ - dyssypacja energii w bocznicy β oczka zewnętrznego λ sieci aktywnej, [J/m3]
lfvλ - suma dyssypacji energii we wszystkich bocznicach β oczka zewnętrznego λ sieci aktywnej, [J/m3]
Rozkład dyssypacji energii w sieci wentylacyjnej jest racjonalny, jeśli dla prądów rejonowych spełniony jest warunek
oraz
|
|
Oczko 1 |
Oczko 2 |
Oczko 3 |
Oczko 4 |
Oczko 5 |
||||||||||
Bocznica |
lfv |
lfv |
σλβ |
μλβ |
lfv |
σλβ |
μλβ |
lfv |
σλβ |
μλβ |
lfv |
σλβ |
μλβ |
lfv |
σλβ |
μλβ |
1-2 |
569.90 |
569.90 |
0.71078 |
0.42 |
569.90 |
0.46 |
0.32 |
569.90 |
0.6 |
0.37 |
569.90 |
0.6581 |
0.40 |
569.90 |
0.6643 |
0.40 |
2-4 |
581.08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-3 |
222.04 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3-4 |
130.99 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4-5 |
53.21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3-5 |
0.08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5-7 |
874.42 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7-8 |
576.72 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-11 |
90.55 |
90.55 |
0.07068 |
0.07 |
90.55 |
0.053 |
0.050 |
90.55 |
0.06 |
0.06 |
90.55 |
0.0673 |
0.06 |
90.55 |
0.0677 |
0.06 |
2-10 |
0.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10-12 |
0.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11-12 |
8.45 |
8.45 |
0.0062 |
0.01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10-13 |
0.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12-13 |
1.89 |
1.89 |
0.0014 |
0.0014 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13-20 |
24.23 |
24.23 |
0.01798 |
0.02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11-14 |
71.28 |
|
|
|
71.28 |
0.041 |
0.039 |
71.28 |
0.05 |
0.05 |
71.28 |
0.0522 |
0.05 |
71.28 |
0.0525 |
0.05 |
14-21 |
442.99 |
|
|
|
442.99 |
0.32 |
0.25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14-15 |
3.57 |
|
|
|
|
|
|
3.57 |
0.002 |
0.0023 |
|
|
|
|
|
|
14-16 |
0.63 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.63 |
0.00044 |
0.00044 |
0.63 |
0.0004 |
0.0004 |
15-17 |
0.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16-17 |
0.10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.10 |
0.00007 |
0.00007 |
|
|
|
17-18 |
0.08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.08 |
0.00006 |
0.00006 |
|
|
|
15-18 |
82.47 |
|
|
|
|
|
|
82.47 |
0.06 |
0.05 |
|
|
|
|
|
|
18-19 |
8.08 |
|
|
|
|
|
|
8.08 |
0.01 |
0.01 |
8.08 |
0.0057 |
0.01 |
|
|
|
16-19 |
0.14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.14 |
0.00010 |
0.0001 |
19-20 |
18.58 |
|
|
|
|
|
|
18.58 |
0.01 |
0.01 |
18.58 |
0.0131 |
0.01 |
18.58 |
0.0132 |
0.01 |
20-21 |
44.17 |
44.17 |
0.03327 |
0.03 |
|
|
|
44.17 |
0.03 |
0.03 |
44.17 |
0.0317 |
0.03 |
44.17 |
0.0319 |
0.03 |
21-23 |
373.15 |
373.15 |
0.37368 |
0.27 |
373.15 |
0.26 |
0.21 |
373.15 |
0.33 |
0.25 |
373.15 |
0.3511 |
0.26 |
373.15 |
0.3538 |
0.26 |
23-24 |
259.37 |
259.37 |
0.23318 |
0.19 |
259.37 |
0.17 |
0.14 |
259.37 |
0.21 |
0.17 |
259.37 |
0.2205 |
0.18 |
259.37 |
0.222 |
0.18 |
|
Σlfv [J/m3] |
1371.70 |
|
|
1807.23 |
|
|
1521.11 |
|
|
1435.88 |
|
|
1427.76 |
|
|
Z analizy powyższej tabeli (podsieć L) wynika, że prąd rejonowy bocznicy 14-21 spełnia wymagany warunek i są stabilne, wartości σλβ są większe od 0,25 zaś wartości μλβ są większe od wymaganego 0,20. Natomiast prądy rejonowe bocznic 13-20, 17-18, 15-18 oraz 16-19 nie spełniają tego warunku, wartości są poniżej wymaganych.
|
|
Oczko 6 |
Oczko 7 |
Oczko 8 |
||||||
Bocznica |
lfv |
lfv |
σλβ |
μλβ |
lfv |
σλβ |
μλβ |
lfv |
σλβ |
μλβ |
1-2 |
569.90 |
569.90 |
0.27 |
0.21 |
569.90 |
0.31 |
0.23 |
569.90 |
0.3406 |
0.25 |
2-4 |
581.08 |
581.08 |
0.28 |
0.22 |
|
|
|
|
|
|
2-3 |
222.04 |
|
|
|
222.04 |
0.1 |
0.09 |
222.04 |
0.1099 |
0.10 |
3-4 |
130.99 |
|
|
|
130.99 |
0.06 |
0.05 |
|
|
|
4-5 |
53.21 |
53.21 |
0.02 |
0.02 |
53.21 |
0.02 |
0.02 |
|
|
|
3-5 |
0.08 |
|
|
|
|
|
|
0.08 |
0.00004 |
0.00004 |
5-7 |
874.42 |
874.42 |
0.49 |
0.33 |
874.42 |
0.56 |
0.36 |
874.42 |
0.6389 |
0.39 |
7-8 |
576.72 |
576.72 |
0.28 |
0.22 |
576.72 |
0.31 |
0.24 |
576.72 |
0.3461 |
0.26 |
2-11 |
90.55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-10 |
0.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10-12 |
0.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11-12 |
8.45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10-13 |
0.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12-13 |
1.89 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13-20 |
24.23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11-14 |
71.28 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14-21 |
442.99 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14-15 |
3.57 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14-16 |
0.63 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15-17 |
0.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16-17 |
0.10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17-18 |
0.08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15-18 |
82.47 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18-19 |
8.08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16-19 |
0.14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19-20 |
18.58 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20-21 |
44.17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21-23 |
373.15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23-24 |
259.37 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Σlfv [J/m3] |
2655.33 |
|
|
2427.27 |
|
|
2243.16 |
|
|
Analizując drugą tabelę (podsieć P) możemy stwierdzić, że tylko prąd rejonowy bocznicy 2-4 jest racjonalny ze względu na wartość σλβ i μλβ, które są większe od wymaganych i wynoszą odpowiednio 0,28 oraz 0,22. Ten prąd rejonowy jest stabilny. Natomiast prądy rejonowe bocznic 3-4 i 3-5 nie spełniają tego warunku, wartości są poniżej wymaganych.
18