Spis treści:

Opis techniczny…………………………………………………………….……………………….2

Podstawy obliczeń………………………………………………………………………………...6

Wykaz rysunków………………………………………………………………………….………..7

Wykaz obliczeń………………………………………………………………………………….…..7

Sprawdzenie naprężeń w filarku międzyokiennym…………………………………8

Maksymalny moment gnący w żebrze stropu gęstożebrowego…………...14

Obliczenia sprawdzające dla więźby dachowej…………………………………….15

Obliczenie oporu cieplnego i współczynnika przenikania ciepła……………18

OPIS TECHNICZNY

do projektu budowlanego

Inwestycja: Budynek mieszkalny wielorodzinny, bliźniaczy.

Adres inwestycji: Kielce, ul. Bohaterów Warszawy 18, działka nr 76/3

Inwestor: Przedsiębiorstwo developerskie „Vitex”

Adres: Kielce ul. Warszawska 8/27

1. Dane ogólne:

Przedmiotem opracowania jest projekt budowlany budynku mieszkalnego wielorodzinnego. Obiekt projektowany jest jako 3-kondygnacyjny bez poddasza użytkowego, całościowo podpiwniczony. Bryła budynku zwarta, dach dwuspadowy o nachyleniu połaci 24.

Wejście do budynku znajduje się od strony wschodniej. Budynek usytuowany jest na działce o powierzchni 104,5 ara, znajdującej się bezpośrednio przy ul. Bohaterów Warszawy. Wykonać należy ciąg pieszo-jezdny o długości 32m w celu zapewnienia dojazdu do ulicy i możliwości postoju pojazdów.

Dane techniczne:

Powierzchnia zabudowy: 273,39 m²

Powierzchnia użytkowa: 550,2 m²

Kubatura: 2900,49 m³

Rozwiązania konstrukcyjno-materiałowe:

Budynek zaprojektowano w technologii tradycyjnej ze stropami gęstożebrowymi typu FERT 45 w układzie poprzecznym (maksymalny rozstaw ścian nośnych – 6,0 m). Posadowienie bezpośrednie na ławach fundamentowych. Dach dwuspadowy o konstrukcji drewnianej.

Wszystkie materiały budowlane stosowane do wykonania projektu powinny posiadać certyfikat lub aprobatę techniczną, a urządzenia certyfikaty bezpieczeństwa.

1. Dane szczegółowe:

1. Warunki gruntowo-wodne:

Budynek został usadowiony 2,54 m poniżej poziomu terenu. Poziom wód gruntowych sięga 1,2 m. Grunt należy do gruntów niespoistych, składa się głównie z żwiru, piasku i pospółki. Cechuje go jednak duża wytrzymałość i mała ściskliwość. Warstwy gruntowe przebiegają regularnie więc nie ma możliwości lokalnego osiadania budynku bądź niejednakowej wytrzymałości w różnych miejscach fundamentów budynku.

W terenie posadowienia budynku nie występują wpływy związane z eksploatacją górniczą, ani innymi czynnikami.

1. Fundamenty:

Wysokość: 50 cm

Szerokość: 90 cm (100 cm środkowa ława)

Wykonać z betonu klasy C30/37 na głębokości posadowienia 2.54 m. Zbrojenie podłu(ne pod ścianami fundamentowymi jako zabezpieczenie budynku przed nierównomiernym osiadaniem prętami Ø12 ze stali klasy A-III (34GS) oraz strzemionami Ø6 co 300 mm ze stali klasy A-0 (StOS-b). Górną powierzchnię ław należy zaizolować folią moletowaną, wykonaną z LD-PE.

Uwaga: Po wykonaniu wykopu należy wezwać konstruktora w celu określenia rzeczywistego stanu podłoża.

Ściany piwniczne wykonać z betonu klasy C30/37 o grubości 38 cm. Jako warstwa termoizolacyjna mają służyć płyty termoizolacyjno-drenażowe z polistyrenu ekstrudowanego, mocowane masą bitumiczno-kauczukową. Następnie wykonać izolację przeciwwodną z włókna poliestrowego.

1. Posadzki na gruncie:

Wykonać z betonu klasy C20/25 grubości 13 cm na zagęszczonej podsypce z piasku grubego grubości 20 cm. Po zagruntowaniu płyty posadzki emulsja EUROLAN 3K wykonać izolacje przeciwwodna z dwuskładnikowej masy bitumicznej SUPERFLEX 10. Następnie ułożyć płyty styropianowe PS-E grubości 5cm, zabezpieczyć je folią polietylenową i wykonać gładź cementową grubości 5 cm.

1. Ściany zewnętrzne:

Ściany zewnętrzne o grubości 25 cm wykonać należy z cegły kratówki K-1 klasy Z20 na zaprawie ciepłochronnej klasy M5. Wykonujemy izolacje termoizolacyjną ze styropianu Fs15 grubości 15 cm o ciężarze 20 kg/m³.

1. Ściany wewnętrzne konstrukcyjne:

Wykonujemy o grubości 25 cm z cegły kratówki K-1 klasy Z25 na zaprawie cementowo-wapiennej M5.

1. Ściany działowe:

Wykonujemy z cegły dziurawki (grubość 6,5 cm) klasy Z10 na zaprawie cementowo-wapiennej M2.

1. Stropy:

Wykonać jako gęstożebrowe typu FERT-45 o rozstawie żeber co 45 cm i wysokości 23 cm o maksymalnej rozpiętości 6 m i maksymalnym obciążeniu użytkowym użytkowe 325 daN/m^2. Belki w stropie układa się po ustawieniu, spoziomowaniu i usztywnieniu ryg z desek grubości 38 mm, ustawionych przy ścianach i podciągach pod­porowych, oraz dwóch ryg pośrednich w około 1/3 długości. Rygi należy usuwać ostrożnie po stwar­dnieniu betonu, lecz nie wcześniej niż po 14 dniach od chwili zakończenia betonowania ca­łego stropu. Belki na murze opieramy się za pośrednictwem wieńców żelbetowych. Zbroimy prętami stalowymi φ10 mm i strzemionami φ4,5 mm w odstępach co 25 cm.

W celu zabezpieczenia dokładnego rozstawu belek w osiach co 40, 45 lub 60 cm i dobrego oparcia pustaków na dolnych stopkach belek oraz ich usztywnienia należy między każde dwie belki, na obu ich końcach, ułożyć po jednym pustaku z denkiem betonowym, a przy rozpiętości większej niż 4,5 m należy dać dodatkowo jeden pustak w środku rozpiętości belki lub dwa pustaki przy żebrze rozdzielczym usztywniającym strop w kierunku prostopadłym do belek.

Pustaki należy układać z pomostów roboczych wykonanych z desek grubości 38 mm. Pustaki nie powinny opierać się na ścianach (murach), na których układane są belki. Układanie belek należy rozpoczynać od tych belek, które są przeznaczone na żebra pod ścianki działowe (równolegle do kierunku belek stropowych), przy czym żebro w tym miejscu powinno być wzmacniane przez ułożenie obok siebie dwóch belek.

1. Dach:

Konstrukcja płatwiowo-kleszczowa (z drewna sosnowego C30) o pochyleniu połaci 22. Elementy drewniane należy zabezpieczyć środkami grzybobójczymi, owadobójczymi i przeciwzapalnymi.

Na konstrukcji dachowej zaprojektowano układ łat mocowanych po uprzednim ułożeniu folii wysoko paroprzepuszczalnej STROTEX 1300. Jako pokrycie dachowe przewidziano dachówkę ceramiczną ERLUS e58 (czerwona) . Strop pod wieźbą dachową ocieplamy wełną mineralną typu ECOSE o grubości 25 cm, ułożoną na papie asfaltowej służącej jako izolacja przeciwwilgociowa.

1. Komunikacja:

Schody pomiędzy kondygnacjami zaprojektowano jako żelbetowe płytowe z betonu klasy B20, zbrojone stalą klasy-III (34GS). Na stopnie oraz spoczniki wykonać wylewkę z lastriko.

Uwaga:

Pierwszy stopień z poziomu -1,00 na poziom 0,00 ma wysokość 4,6 cm.

1. Nadproża:

Prefabrykowane typu L-19.

1. Podłogi i posadzki:

Pomieszczenie	Posadzka	Podłoże
Piwnica	Wylewka betonowa
Suszarnia	Płytki ceramiczne	Wylewka betonowa
Pralnia	Płytki ceramiczne	Wylewka betonowa
Kuchnia	Płytki ceramiczne	Wylewka betonowa
Łazienka/WC	Płytki ceramiczne	Wylewka betonowa
Pokój dzienny /Przedpokój/Sypialnia	Parkiet bukowy	Wylewka betonowa

Uwagi:

- W pomieszczeniach z wykładziną ceramiczną zastosować należy cokoliki ceramiczne na

wysokości 5 cm.

- W pomieszczeniach wyłożonych parkietem bukowym zastosować listwy podłogowe z

drewna bukowego.

1. Drzwi:

Jako drzwi zewnętrzne zastosować drzwi płycinowe z drewna dębowego klejonego warstwo (izolowane termiczne). Ościeżnica drewniana, trójzawiasowa.

Jako drzwi wewnętrzne zastosować drzwi płytowe

1. Okna:

Stolarka okienna w kolorze dębowym z wysokoudarowego PCV o konstrukcji 5-komorowej. Wyposażone w okucia obwiedniowe i mikrowentylacje. Szklenie zespolone termofloat 4/16/4 mm o współczynniku przenikania ciepła U=1,1 W/(m2·K).

Parapety zewnętrzne: betonowe wykończone blachą ocynkowaną.

Parapety wewnętrzne: z wysokoudarowego PCV w kolorze dębowym.

1. Roboty blacharskie:

Rynny (ϕ125) i rury (ϕ100) spustowe z wysokoudarowego PCV w kolorze brązowym.

Balustrady z elementów kowalsko-ślusarskich, stalowe malowane na czarno emalią chlorokauczukową na podkładzie chlorokauczukowym.

Na parapety zewnętrzne służyć ma blacha ocynkowana stalowa gr 0,5 mm, zabezpieczona farbą do powierzchni ocynkowanych.

1. Tynki zewnętrzne:

Cementowo-wapienne kategorii III (zaprawa klasy M2). (Elewacja, obramowania okien, obramowania drzwi). Podmurówka wyłożona okładziną klinkierową.

1. Tynki wewnętrzne:

Cementowo-wapienne kategorii IV (zaprawa klasy M2).

W piwnicach: tynk cem.-wap. Kategorii I (zaprawa klasy M1).

1. Roboty malarskie:

Wszystkie pomieszczenia mieszkalne i klatkę schodową zagruntować podkładami UNICRYL. Pomieszczenia mieszkalne pozostawić w stanie po zagruntowaniu, natomiast klatkę schodową (w tym sufit) wymalować należy farbą odporną na szorowanie (np. Dekoral POWER PAINT) w kolorze nr S 1010-G90Y (wg palety firmy Dekoral) lub zbliżonym.

1. WYPOSAŻENIE BUDYNKU:

1. Ogrzewanie:

Gaz propanowo-butanowy z sieci zewnętrznej. Rury gazowe należy poprowadzić jako niezabudowane 4 cm od ściany. Gazomierz wraz z zaworem głównym umieścić należy w wentylowanej szafce w piwnicy. Piony i rozprowadzenia miedziane. Grzejniki płytowe z elementami konwekcyjnymi i zaworami termostatycznymi.

1. Wentylacja:

Wentylacja grawitacyjna

1. Oświetlenie:

Światło dzienne:

Pomieszczenie [nr wg rys. 2]	Stosunek powierzchni okna do powierzchni podłogi.
1	0,245
2	0,126
5	0,163
6	0,180
7	0,134
8	0,197
9	0,139
10	0,190
12	0,144
13	0,214
14	0,264
15	0,353

We wszystkich pomieszczeniach należy wykonać instalację elektryczną umożliwiającą zamontowanie oświetlenia sufitowego na środku sufitu (w miejscu przecięcia przekątnych sufitu), oraz włączniki umożliwiające sterowanie nim.

1. Instalacja wodociągowo-kanalizacyjna:

Centralna ciepła woda dostarczana z sieci zewnętrznej. Piony i rozprowadzenie ciepłej i zimnej wody miedziane. Instalacja kanalizacyjna z PCV zabudowana płytami kartonowo-gipsowymi. Pobór wody opomiarowany wodomierzem zlokalizowanym w pomieszczeniu piwnicznym nr 10 (rys. 1).

1. Instalacja odgromowa.

Zwody poziome niskie na dachu budynku z drutu stalowego ocynkowanego (ϕ8mm). Przewody odprowadzające należy wykonać z tego samego drutu, prowadząc w rurach windurowych pod tynkiem i łącząc uziomem otokowym na wys. 0,8 m zaciskami kontrolnymi. Uziom otokowy należy wykonać na głębokości 0,5 m w odległości 1 m od zewnętrznej krawędzi budynku.

1. Wyposażenie dodatkowe.

Pralnie należy podpiąć pod sieć wodociągowo-kanalizacyjny w sposób umożliwiający jej funkcjonowanie. (Spr. Techniczne: patrz „Instalacja wodociągowo-kanalizacyjna”).

Projektowana jest także suszarnia, zaopatrzona w wentylację mechaniczną (obrotowa nasada kominowa umiejscowiona w szybie wentylacyjnym otworzonym na suszarnię).

1. PODSTAWY OBLICZEŃ:

1. Wykaz norm:

„Rozporządzenie ministra infrastruktury w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie z dnia 12 kwietnia 2002” z późniejszymi zmianami Dz. U. 2002 75.690

-PN-EN ISO 6946:2004 „Komponenty budowlane i elementy budynku - Opór cieplny i

współczynnik przenikania ciepła - Metoda obliczania”

- PN-82/B-02000 „Obciążenia budowli - Zasady ustalania wartości”

- PN-82/B-02001 „Obciążenia budowli - Obciążenia stałe”

- PN-82/B-02003 „Obciążenia budowli - Obciążenia zmienne technologiczne -

Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe”

- PN-B-02361:1999 „Pochylenia połaci dachowych”

- PN-80/B-02010 „Obciążenia w obliczeniach statycznych - Obciążenie śniegiem”

- PN-77/B-02011 „Obciążenia w obliczeniach statycznych - Obciążenie wiatrem”

- PN-81/B-03020 „Grunty budowlane - Posadowienie bezpośrednie budowli - Obliczenia

statyczne i projektowanie”

- PN-B-03002:1999 „Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie”

- PN-B-01029:2000 „Rysunek budowlany - Zasady wymiarowania na rysunkach

techniczno-budowlanych”

- PN-ISO 9836 „Właściwości użytkowe w budownictwie - Określanie i obliczanie

wskaźników powierzchniowych i kubaturowych”

- PN-B-03150 „Konstrukcje drewniane – Obliczenia statyczne i projektowanie”

- PN-75/B-12003 „PN-75/B-12003” - Cegły pełne i bloki drążone wapienno-

Piaskowe

1. Wykaz literatury technicznej:

Przemysław Markiewicz „Budownictwo ogólne dla architektów” Archi-Plus 2007

Hanna Michalak, Stefan Pyrak „Domy Jednorodzinne - Konstruowanie i obliczanie” Arkady 2005

Praca zbiorowa „Budownictwo ogólne” Arkady 2005

1. WYKAZ RYSUNKÓW:

Koncepcja wstępna (1:100).

Rys. 1 – Rzut piwnic (1:50)

Rys. 2 – Rzut kondygnacji powtarzalnej (1:50)

Rys. 3 – Rzut więźby dachowej (1:50)

Rys. 4 – Rzut klatki schodowej (1:50)

Rys. 5 – Przekrój pionowy (1:50)

1. WYKAZ OBLICZEŃ:

1. Sprawdzenie naprężeń w filarku między okiennym.

2. Maksymalny moment zginający w żebrze stropu gęstożebrowego.

3. Obliczenia sprawdzające dla więźby dachowej.

4. Obliczenie oporu cieplnego i współczynnika przenikania ciepła ścian zewnętrznych.

1. Sprawdzenie naprężeń w filarku międzyokiennym:

Pas obciążeniowy w rozpatrywanym filarku wynosi 2,5m.

1. Obciążenia pokryciem:

Blacha ocynkowana: g₀ = 0, 35 • 1, 2 = 0, 42 kN/m²

$$\cos\left( \alpha \right) = \frac{6,4}{6,96}$$

cos(α) = 0, 919

α = 24

$$g^{'} = \frac{0,42}{0,919}$$

g^′ = 0, 457 kN/m²

$$g = 0,457 \bullet \frac{3,71}{2} \bullet 2,5 = 2,12\ kN/m^{2}$$

1. Obciążenia śniegiem:

III Strefa: Q_k= 1,2 kN/m²

S_k = Q_k • C

S_k = 1, 2 • 0, 8

S_k = 0, 96 kN/m²

S = S_k • γ_f

S = 0, 96 • 1, 5

S = 1, 44 kN/m²

$$S_{r} = 1,44 \bullet \frac{3,71}{2} \bullet 2,5$$

S_r = 6, 678 kN

1. Obciążenia wiatrem:

I strefa: q_k = 250 Pa

p_k = q_k • c_e • c_p • β

p_k = 0, 25 • 0, 8 • 0, 16 • 1, 8

p_k = 0, 0576 kN/m²

p = p_k • γ_f

p = 0, 0576 • 1, 3

p = 0, 07488 kN/m²

$$p_{r} = 0,07488 \bullet \frac{3,71}{2} \bullet 2,5$$

p_r = 0, 347 kN

1. Reakcja od słupka więźby dachowej przekazywana przez wieniec stropowy na filarek.

R = (0,23 MPa+0,8 MPa+0,04 MPa) • (1,86 m+2,03 m) • 3, 6 m

R = 14, 99 kN

2, 03 • 14, 99 − V_A • (3,71+2,03) = 0

V_A = 5, 3 kN

1. Gzyms:

h=0,12m

Cegła kratówka: 13, 0 • 0, 12 • 1, 1 = 1, 72 kN/m²

Ocieplenie: 0, 45 • 0, 12 • 1, 2 = 0, 07 kN/m²

Suma: 1, 79 kN/m²

1, 72 • 0, 25 • 2, 5 = 1, 08 kN

1. Strop ostatniej kondygnacji:

Konstrukcja stropu: 2, 95 • 1, 1 = 3, 25 kN/m²

Tynk cementowo-wapienny: 19 • 0, 015 • 1, 3 = 0, 37 kN/m²

Wełna mineralna: 1, 2 • 0, 25 • 1, 2 = 0, 36 kN/m²

Papa: 11 • 0, 02 • 1, 2 = 0, 264 kN/m²

Suma: 3, 944 kN/m²

$$3,944 \bullet \frac{5,35}{2} \bullet 2,5 = 26,38\ kN$$

1. Wieniec z II,III kondygnacji:

Wieniec (0,23x0,25 cm): 24 • 0, 25 • 1, 1 = 6, 6 kN/m²

Ocieplenie: 0, 45 • 0, 15 • 1, 2 = 0, 08 kN/m²

Tynk: 19 • 0, 015 • 1, 3 = 0, 37 kN/m²

Suma: 7, 051 kN/m²

2 • 7, 051 • 2, 5 • 0, 23 = 8, 11 kN

1. Nadproża żelbetowe z II,III kondygnacji:

Nadproża żelbetowe: 24 • 0, 29 • 1, 1 = 7, 656 kN/m²

Ocieplenie: 0, 45 • 0, 15 • 1, 2 = 0, 08 kN/m²

Tynk dwustronny: 2 • 19, 0 • 0, 015 • 1, 3 = 0, 74 kN/m²

Suma: 8, 476 kN/m²

2 • 8, 476 • 2, 5 • 0, 19 = 8, 05 kN

1. Mur międzyokienny z II, III kondygnacji:

Filarek: wysokość – 1,5 m, szerokość – 0,55 m

Cegła kratówka: 13 • 0, 25 • 1, 1 = 3, 58 kN/m²

Ocieplenie: 0, 45 • 0, 15 • 1, 2 = 0, 08 kN/m²

Tynk dwustronny: 2 • 19 • 0, 015 • 1, 3 = 0, 74 kN/m²

Suma: 4, 4 kN/m²

2 • 4, 4 • 1, 5 • 0, 55 = 7, 26 kN

1. Mur podokienny z II i III kondygnacji:

Mur: wysokość – 0,95 m, szerokość – 0,25m

2 • 4, 4 • 0, 95 • 2, 5 = 20, 90 kN

1. Stolarka okienna:

Przyjęto ciężar: 0, 5 kN/m²

Wymiary okna z lewej strony filarka: 1, 2x1, 5 [m]

Wymiary okna z prawej strony filarka: 1, 8x1,5 [m] (z czego do pasa obciążeniowego

należy 1,35 m)

0, 5 • 1, 35 • 1, 5 • 1, 2 + 0, 5 • 0, 6 • 1, 5 • 1, 2 • 2 = 3, 52 kN

1. Strop nad II kondygnacją:

Konstrukcja stropu: 2, 95 • 1, 1 = 3, 25 kN/m²

Tynk cementowo-wapienny: 19 • 0, 015 • 1, 3 = 0, 37 kN/m²

Izolacja akustyczna: 0, 45 • 0, 02 • 1, 2 = 0, 01 kN/m²

Jastrych cementowy: 21 • 0, 055 • 1, 3 = 1, 5 kN/m²

Parkiet mozaikowy: 7, 3 • 0, 08 • 1, 2 = 0, 07 kN/m²

Suma: 5, 2 kN/m²

$$5,2 \bullet \frac{5,35}{2} \bullet 2,5 = 34,78\ kN$$

1. Obciążenie ściankami działowymi z II i III kondygnacji:

Mur z cegły dziurawki: 14 • 0, 065 = 0, 91 kN/m²

Tynk dwustronny: 2 • 19, 0 • 0, 015 = 0, 57 kN/m²

Suma: 1, 48 kN/m²

Przypisuję wg normy obciążenie równe 0, 75 kN/m².

$$2 \bullet 0,75 \bullet \frac{5,35}{2} \bullet 2,5 \bullet 1,2 = 12,04\ kN$$

1. Obciążenie zmienne krótkotrwałe:

Poddasze nieużytkowe: 0, 5 • 1, 4 = 0, 7 kN/m²

II kondygnacja: 2 • 1, 5 • 1, 4 = 4, 2 kN/m²

Suma: 4, 9 kN/m²

$$\varphi_{z} = 0,3 + \frac{0,6}{\sqrt{m}}$$

φ_z = 0, 65

$$2,8 \bullet 0,65 \bullet \frac{5,35}{2} \bullet 2,5 = 21,30\ kN$$

N₁ = 172, 86 kN

SIŁA N₂:

1. Strop nad filarkiem:

$5,2 \bullet \frac{5,35}{2} \bullet 2,5 = 34,78\ kN$

1. Obciążenie ściankami działowymi:

$0,75 \bullet \frac{5,35}{2} \bullet 2,5 \bullet 1,2 = 6,02\ kN$

1. Wieniec z ociepleniem:

7, 05 • 0, 23 • 2, 5 = 4, 05 kN

1. Obciążenie zmienne:

$1,5 \bullet \frac{5,35}{2} \bullet 2,5 \bullet 1,4 = 14,04\ kN$

N₂ = 58, 89 kN

SIŁA N₃:

1. Nadproże nad filarkiem:

8, 476 • 0, 19 • 2, 5 = 4, 03 kN

1. Mur międzyokienny:

4, 4 • 1, 5 • 0, 55 = 3, 63

1. Stolarka:

0, 5 • 1, 35 • 1, 5 • 1, 2 + 0, 5 • 0, 6 • 1, 5 • 1, 2 = 1, 76 kN

N₃ = 9, 42 kN

SIŁA N₄:

1. Mur podokienny:

4, 4 • 0, 95 • 2, 5 = 10, 45

N₄ = 10, 45 kN

1. Sprawdzenie filarka:

   1. Suma sił:

N_md = N₁ + N₂ + N₃

N_md = 241, 17 kN

N = N_md + N₄

N = 251, 62 kN

1. Cechy wytrzymałościowe muru:

N_md ≤ N_Rd

N_rd = ϕ_m • A • f_d

- Klasa zaprawy:

M5 (5 MPa)

- Wytrzymałość cegły na ściskanie:

(klasa cegły Z20: wg normy PN-75/B-12003 f_b = 24, 3 MPa)

- Wytrzymałość charakterystyczna muru:

f_k = K • f_b^0, 7

K = 0, 45 (wg tablicy nr 2 PN-B 03002:2007)

f_k = 4, 2 MPa

- Wytrzymałość obliczeniowa muru:

$$\text{\ \ \ f}_{d} = \frac{f_{k}}{\gamma_{m}},\ gdzie\ \gamma_{m} = 2,2$$

f_d = 1, 91 MPa

- Cecha sprężystości dla murów wysokich z cegły:

∝_c = 1000 MPa

- Cecha sprężystości dla murów niskich z cegły:

∝_c = 600 MPa

- Częściowy współczynnik bezpieczeństwa:

γ_m = 2, 2

1. Mimośród przypadkowy:

$$e_{a} = \frac{h}{300}$$

$$e_{a} = \frac{2,54}{300}$$

e_a = 0, 0085 m

Przyjmuję e_a = 0, 01 m

1. Momenty M_1d i M_2d:

M_1d = N₁ • e_a + N₂ • (0,33t+e_a),   gdzie t = 0, 25m

M_1d = 172, 86 • 0, 01 + 58, 89 • (0,33•0,25+0,01)

M_1d = 7, 18 kNm

M_2d = N • e_a

M_2d = 251, 62 • 0, 01

M_2d = 2, 52 kNm

1. Mimośród środkowy:

e_m = (0, 6 • M_1d + 0, 4 • M_2d)/N

e_m = 0, 021 m

1. Współczynnik smukłości:

$$\frac{h_{\text{eff}}}{t} = \frac{2,54}{0,25},\ \ \ gdzie\ \left\{ \begin{matrix} h_{\text{eff}} - wysokosc\ sciany\ w\ swietle\ \\ t - szerokosc\ sciany\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \\ \end{matrix} \right.\ $$

$$\frac{h_{\text{eff}}}{t} = 10,16$$

1. Współczynnik redukcyjny:

$$\mathbf{\propto}_{\mathbf{c\infty}}\mathbf{=}\frac{\propto_{c}}{1 + \eta_{E} \bullet \phi_{\infty}},\ \ \ gdzie\ \left\{ \begin{matrix} \eta_{E} = 0,3\ \\ \phi_{\infty} = 1,5 \\ \end{matrix} \right.\ $$

1. Dla wysokich parametrów muru:

$$\mathbf{\propto}_{\mathbf{c\infty}}\mathbf{=}\frac{1000}{1 + 0,3 \bullet 1,5}$$

∝_c∞ ≈ 690

Φ_m = 0, 75

1. Dla niskich parametrów muru:

$$\mathbf{\propto}_{\mathbf{c\infty}}\mathbf{=}\frac{600}{1 + 0,3 \bullet 1,5}$$

∝_c∞≈414

Φ_m = 0.67

1. Sprawdzenie nośności filarka:

A = 0, 55 • 0, 25

A = 0, 138 m²

N_md ≤ Φ_m • A • f_d

Dla wysokich parametrów muru f_d = 2, 47

241, 17 ≤ 176, 60 

Warunek nie został spełniony.

1. WNIOSKI:

Filarek należy przeprojektować.

1. Maksymalny moment zginający w żebrze stropu gęstożebrowego :

   23. Obciążenie stropu:

Konstrukcja: 2, 95 • 1, 1 = 3, 25 kN/m²

Tynk cementowo-wapienny: 19 • 0, 015 • 1, 3 = 0, 37 kN/m²

Styropian: 0, 45 • 0, 02 • 1, 2 = 0, 01 kN/m²

Jastrych cementowy-zbrojony: 21 • 0, 05 • 1, 3 = 1, 37 kN/m²

Parkiet bukowy: 7, 3 • 0, 008 • 1, 2 = 0, 07 kN/m²

Suma: 5, 07 kN/m²

23. Obciążenie zmienne długotrwałe ściankami działowymi na strop:

Mur z cegły dziurawki: 14 • 0, 065 = 0, 91 kN/m²

Tynk dwustronny: 2 • 19 • 0, 015 = 0, 57 kN/m²

Suma: 1, 48 kN/m²

Przyjmuję obciążenie zastępcze wg normy: 0, 75 kN/m²

23. Obciążenie obliczeniowe:

0, 75 • 1, 2 = 0, 9 kN/m²

23. Obciążenie zmienne:

1, 5 • 1, 4 = 2, 1 kN/m²

23. Obciążenie żebra:

q = a • ξ 

q = 5, 07 + 0, 9 + 2, 1 = 8, 07 

$$q = 8,07 \bullet 0,45 = 3,63\ \lbrack\frac{\text{kN}}{m}\rbrack$$

23. Rozpiętość obliczeniowa:

l = l₀ • 1, 05

l = 5, 35 • 1, 05 = 5, 62

23. Maksymalny moment:

$$M = \frac{3,63 \bullet {5,62}^{2}}{8}$$

M = 14, 33 kNm

1. OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE DLA WIĘŹBY DACHOWEJ:

r=3,6m (rozstaw słupków)

3.1 Obliczenia sumaryczne na 1 m² dachu:

Z punktu 1.1: g_o = 0, 42 kN/m² połaci dachu jako obciążenie pionowe.

Z punktu 1.2: S = 1, 44 kN/m² rzutu poziomego

Z punktu 1.3: p = 0, 08 kN/m² rzutu poziomego

α = 24

cos(α) = 0, 915

$$\operatorname{\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ sin}\left( \alpha \right) = 0,407$$

• obciążenie prostopadłe do połaci „p”:

1. Obciążenie obliczeniowe:

q₀^p = g₀ • cosα + S • cos²α + p

q₀^p = 1, 70 kN/m²

1. Obciążenie charakterystyczne:

$q_{n} = \frac{0,42}{1,2} \bullet 0,915 + \frac{1,44}{1,5} \bullet {(0,915)}^{2} + \frac{0,08}{1,3} = 1,19\ kN/m^{2}$

• Obciążenie równoległe do połaci „r”:

1. Obciążenie obliczeniowe:

q₀^r = g₀ • sinα + S • sinα • cosα

q₀^r = 0, 71 kN/m²

• Obciążenie pionowe „v”:

1. Obciążenie obliczeniowe:

q₀^v = g₀ + S • cosα + p • cosα

q₀^v = 1, 81 kN/m²

1. Obliczenie normowe:

$$q_{n}^{v} = \frac{0,42}{1,2} + \frac{1,44}{1,5} \bullet 0,915 + \frac{0,08}{1,3} \bullet 0,915 = 1,28\ kN/m^{2}$$

• Obciążenie poziome „h”:

1. Obciążenie obliczeniowe:

q₀^h = p • sinα

q₀^h = 0, 03 kN/m²

1. Obciążenie normowe:

$$q_{n}^{h} = \frac{0,08}{1,3} \bullet 0,407 = 0,03\ kN/m^{2}$$

3.2 Cechy wytrzymałościowe drewna:

Wytrzymałość charakterystyczna na zginanie: f_m, k = 30 MPa

Wytrzymałość charakterystyczna wzdłuż włókien: f_c, 0, k = 23 MPa

Wytrzymałość charakterystyczna prostopadle do włókien: f_c, 90, k = 5, 7 MPa

Wartość średnia modułu sprężystości wzdłuż włókien: E_0, mean = 12 • 10³ MPa

5 % kwantyl modułu sprężystości wzdłuż włókien: E_0, 05 = 8 • 10³ MPa

Wartość średnia modułu odkształcenia postaciowego: G_mean = 0, 75 • 10³ MPa

3.3 Wartości obliczeniowe:

$X_{d} = \frac{k_{\text{mod}} \bullet f_{\text{ki}}}{\gamma_{m}}$

k_mod = 0, 9 (z tablicy 3.2.5 PN-B-03150)

$$\text{\ \ \ \ \ \ f}_{m,d} = \frac{0,9 \bullet 30}{1,3} = 20,7\ MPa$$

$$\text{\ \ \ \ \ \ f}_{c,0,d} = \frac{0,9 \bullet 23}{1,3} = 15,9\ MPa$$

$$\text{\ \ \ \ \ }f_{c,90,d} = \frac{0,9 \bullet 5,7}{1,3} = 3,9\ MPa$$

Indeksy:

„m” – zginanie; „c” – ściskanie; „90” – prostopadle do włókien; „0” – równolegle do włókien

4. Stany graniczne nośności:

• Warunek dla ściskania równoległego do włókien:

$$\sigma_{c,0,d} = \frac{N}{k_{c,x} \bullet A} \leq f_{c,0,d}$$

• Zginanie:

$$\sigma_{m,x,d} = \frac{M_{x}}{W_{x}}$$

$$\sigma = \frac{M_{x}}{W_{x}} + \frac{M_{y}}{W_{y}}$$

• Obliczenia dla słupa jednolitego:

N = q₀^v • d^, • r = 1, 81 • 4, 185 • 3, 6 = 27, 27 kN

A = 0, 01 m²

$$f_{c,0,d} = \frac{0,9 \bullet 23}{1,3} = 15,9\ MPa$$

$$k_{c,x} = \frac{1}{k_{x} + \sqrt{{k_{x}}^{2} + {(\lambda_{real,x})}^{2}}}$$

$$\lambda_{real,x} = \sqrt{\frac{f_{c,0,k}}{\sigma_{c,crlit,x}}}$$

$$\sigma_{c,crlit,x} = \frac{\pi^{2} \bullet E_{0,05}}{\lambda_{x}^{2}}$$

$$\lambda_{x} = \frac{l_{c}}{\sqrt{\frac{I_{x}}{A}}}$$

l_c = l_s • μ,       gdzie μ = 1 

$$I_{x} = \frac{sh^{3}}{12}\ \ \Longrightarrow I_{x} = 0,0083 \bullet 10^{- 3}\ m^{4}$$

$$\lambda_{x} = \frac{1,49}{\sqrt{\frac{0,0083 \bullet 10^{- 3}}{0,01}}} = 51,72$$

$$\sigma_{c,crlit,x} = \frac{\pi^{2} \bullet E_{0,05}}{\lambda_{x}^{2}} = \frac{{3,14}^{2} \bullet 8 \bullet 10^{3}}{{(51,72)}^{2}} = 29,52$$

$$\lambda_{real,x} = \sqrt{\frac{f_{c,0,k}}{\sigma_{c,crlit,x}}} = \sqrt{\frac{23}{29,52}} = 0,883$$

k_x = 0, 5 • [1+β_c•(λ_real, x−0,5)+(λ_real, x)²],  gdzie β_c = 0, 2 dla drewna litego 

k_x = 0, 928

$$k_{c,x} = \frac{1}{k_{x} + \sqrt{{k_{x}}^{2} + {(\lambda_{real,x})}^{2}}} = 0,453$$

$$\sigma_{c,0,d} = \frac{N}{k_{c,x} \bullet A} = 6,019\ MPa$$

• Sprawdzenie:

$${(\frac{\sigma_{c,0,d}}{f_{c,0,d}})}^{2} \leq 1\ \ \Longrightarrow \ \ 0,14 \leq 1$$

• Wnioski:

Słupek został zaprojektowany prawidłowo.

4. OBLICZENIE OPORU CIEPLNEGO I WSPÓŁCZYNNIKA PRZENIKANIA CIEPŁA DLA ŚCIAN ZEWNĘTRZNYCH:

   1. Opór cieplny warstwy R_n:

$$R_{n} = \frac{\text{dn}}{\lambda}$$

dn − grubosc warstwy

λ − wspolczynnik przewodzenia ciepla

R₁ = R_si:

Tynk cementowo-wapienny: $R_{1} = \frac{0,03}{0,82} = 0,037\ m^{2} \bullet K/W$

R₂:

Cegła kratówka: $R_{2} = \frac{0,25}{0,56} = 0,446\ m^{2} \bullet \frac{K}{W}$

R₃ = R_se:

Styropian: $R_{3} = \frac{0,15}{0,04} = 3,75\ m^{2} \bullet K/W$

1. Opory przejmowania ciepła:

$$R_{c} = R_{\text{si}} + R_{\text{se}} + \sum_{m = 1}^{n}R_{n}$$

R_c = 0, 037 + 3, 75 + 0, 446 = 4, 233

1. Współczynnik przenikania ciepła U_c:

$$U_{c} = \frac{1}{R_{c}}$$

U_c = 0, 25

1. Współczynnik przenikania ciepła U_k z mostkami cieplnymi liniowymi:

U_k = U_c + U_k

U_k = 0, 05 dla scian zewnetrznych z otworami okiennymi i drzwiowymi

U_k = 0, 25 + 0, 05 = 0, 3

Spr:

U_k ≤ 0, 3 W/(m² • K) Warunek został spełniony.