SPIS TREŚCI
Projekt I
1.Wybór samolotu
2.Układ aerodynamiczny
3.Dane techniczne
4.Rysunki samolotu
5.Literatura
Projekt II
1. Geometria Płata
2. Charakterystyka profilu płata NACA 23012
3. Charakterystyki płata
4.Współczynniki
1.Geometria Płata
- Rozpiętość płata b = 6m
- Cięciwa osi symetrii samolotu(cięciwa przykadłubowa) C0 = 1, 4m
- Cięciwa końcowa Ck = 1, 4m
- Pole powierzchni płata S = 8, 3m2
- Średnia cięciwa aerodynamiczna Ca = 1, 4m (skrzydło prostokątne)
-Zbieżność płata
$$\lambda = \frac{C_{k}}{C_{0}} = \frac{1,4}{1,4} = 1$$
- Wydłużenie geometryczne
$$\Lambda = \frac{b^{2}}{S} = \frac{6^{2}}{8,3} = 4,33m^{2}$$
2.Charakterystyka profilu płata NACA 23012
- m = 215kg
- g = 9, 81m/s2
- ρ0 = 1, 225kg/m3
- S = 8, 3m2
- Cz max = 1.615
- ν0 = 17, 08 × 10−6Pa
$$V_{s1} = \sqrt{\frac{2 \times m \times g}{\rho_{0} \times S \times C_{z\ \max}}} = \sqrt{\frac{2 \times 215 \times 9,81}{1,225 \times 8,3 \times 1,615} =}16,02\frac{m}{s} = 57,67\frac{\text{km}}{h}$$
$$\text{Re}_{1} = \frac{V_{s1} \times C_{a}}{\nu_{0}} = \frac{16,02 \times 1,4}{17,08 \times 10^{- 6}} = 1313115 = 1,3 \times 10^{6}$$
- Cx min1 = 0, 006
- Cz max = 1, 615
$$C_{x\ min2} = C_{x\ min1} \times \left( \frac{\text{Re}_{1}}{10 \times 10^{6}} \right)^{0,11} = 0,00587 \times \left( \frac{1,3 \times 10^{6}}{10 \times 10^{6}} \right)^{0,11} = 0,004$$
$$C_{\text{x\ Re}} = \left( C_{x\ min2} - C_{x\ min1} \times \left( 1 - \left( \frac{C_{z\ }}{C_{z\ \max}} \right) \right) \right) = \left( 0,004 - 0,0006 \times \left( 1 - \left( \frac{- 1.0627}{1,615} \right) \right) \right) = - 0,005$$
Cx ∞′ = Cx ∞ + Cx Re = 0, 06220 + (−0,005) = 0, 057
3.Charakterystyki płata
Obliczenie wymaganych współczynników
Dla skrzydła zrobionego z drewna
CX tech = 0, 50 × 0, 00587 = 0, 003
Współczynnik korekcyjny uwzględniający wpływ obrysu płata na wartość współczynnika oporu indukowanego
$$\delta = \frac{\delta_{1}\delta_{2}\delta_{3}}{0,048} = \frac{0,030 \times 0,0064 \times 1}{0,048} = 0,004$$
Opór indukowany
$$C_{\text{Xi}} = \frac{C_{z}^{2}}{\pi \times \Lambda}\left( 1 + \delta \right) = \frac{{- 1,0627}^{2}}{\pi \times 4,33}\left( 1 + 0,004 \right) = 0,083$$
Opór płata
CXp = Cx ∞ + CX tech + CXi = −1, 0627 + 0, 002935 + (−0,083) = 1, 143
Współczynnik korekcyjny uwzględniający wpływ obrysu płata na wartość współczynnika siły nośnej na płacie
$$\tau = \frac{\tau_{1}\tau_{2}}{0,17} = \frac{0,114 \times 0,03063}{0,17} = 0,02$$
Indukowany kąt natarcia
$$\alpha_{i} = \frac{C_{z}}{\pi \times \Lambda} \times \left( 1 + \tau \right) = \frac{- 1,0627}{\pi \times 4,33} \times \left( 1 + 0,02 \right) = - 0,08$$
αP = α∞ + αi = −15, 25 + (−0,08) = 15, 3
| Profil | Płat | |
|---|---|---|
| L.p. | α∞ | Cx∞ |
| ° | - | |
| 1 | -15,25 | 0,062 |
| 2 | -15 | 0,053 |
| 3 | -14,75 | 0,047 |
| 4 | -14,5 | 0,043 |
| 5 | -14,25 | 0,011 |
| 6 | -14 | 0,037 |
| 7 | -13,75 | 0,035 |
| 8 | -13,5 | 0,033 |
| 9 | -13,25 | 0,032 |
| 10 | -13 | 0,029 |
| 11 | -12,75 | 0,028 |
| 12 | -12,5 | 0,027 |
| 13 | -12,25 | 0,026 |
| 14 | -12 | 0,025 |
| 15 | -11,75 | 0,025 |
| 16 | -11,5 | 0,024 |
| 17 | -11,25 | 0,023 |
| 18 | -11 | 0,022 |
| 19 | -10,75 | 0,021 |
| 20 | -10,5 | 0,021 |
| 21 | -10,25 | 0,019 |
| 22 | -10 | 0,018 |
| 23 | -9,75 | 0,018 |
| 24 | -9,5 | 0,018 |
| 25 | -9,25 | 0,017 |
| 26 | -9 | 0,017 |
| 27 | -8,75 | 0,016 |
| 28 | -8,5 | 0,016 |
| 29 | -8,25 | 0,015 |
| 30 | -8 | 0,015 |
| 31 | -7,75 | 0,014 |
| 32 | -7,5 | 0,013 |
| 33 | -7,25 | 0,013 |
| 34 | -7 | 0,013 |
| 35 | -6,75 | 0,012 |
| 36 | -6,5 | 0,012 |
| 37 | -6,25 | 0,011 |
| 38 | -6 | 0,011 |
| 39 | -5,75 | 0,011 |
| 40 | -5,5 | 0,010 |
| 41 | -5,25 | 0,010 |
| 42 | -5 | 0,010 |
| 43 | -4,75 | 0,009 |
| 44 | -4,5 | 0,009 |
| 45 | -4,25 | 0,009 |
| 46 | -4 | 0,009 |
| 47 | -3,75 | 0,009 |
| 48 | -3,5 | 0,009 |
| 49 | -3,25 | 0,008 |
| 50 | -3 | 0,008 |
| 51 | -2,75 | 0,008 |
| 52 | -2,5 | 0,008 |
| 53 | -2,25 | 0,008 |
| 54 | -2 | 0,007 |
| 55 | -1,75 | 0,007 |
| 56 | -1,5 | 0,006 |
| 57 | -1,25 | 0,006 |
| 58 | -1 | 0,006 |
| 59 | -0,75 | 0,006 |
| 60 | -0,5 | 0,006 |
| 61 | -0,25 | 0,006 |
| 62 | 0 | 0,006 |
| 63 | 0,25 | 0,006 |
| 64 | 0,5 | 0,006 |
| 65 | 0,75 | 0,006 |
| 66 | 1 | 0,006 |
| 67 | 1,25 | 0,006 |
| 68 | 1,5 | 0,006 |
| 69 | 1,75 | 0,007 |
| 70 | 2 | 0,007 |
| 71 | 2,25 | 0,007 |
| 72 | 2,5 | 0,007 |
| 73 | 2,75 | 0,007 |
| 74 | 3 | 0,007 |
| 75 | 3,25 | 0,008 |
| 76 | 3,5 | 0,008 |
| 77 | 3,75 | 0,008 |
| 78 | 4 | 0,008 |
| 79 | 4,25 | 0,008 |
| 80 | 4,5 | 0,008 |
| 81 | 4,75 | 0,009 |
| 82 | 5 | 0,009 |
| 83 | 5,25 | 0,009 |
| 84 | 5,5 | 0,009 |
| 85 | 5,75 | 0,009 |
| 86 | 6 | 0,009 |
| 87 | 6,25 | 0,009 |
| 88 | 6,5 | 0,010 |
| 89 | 6,75 | 0,010 |
| 90 | 7 | 0,010 |
| 91 | 7,25 | 0,010 |
| 92 | 7,5 | 0,010 |
| 93 | 7,75 | 0,011 |
| 94 | 8 | 0,011 |
| 95 | 8,25 | 0,011 |
| 96 | 8,5 | 0,011 |
| 97 | 8,75 | 0,011 |
| 98 | 9 | 0,012 |
| 99 | 9,25 | 0,012 |
| 100 | 9,5 | 0,012 |
| 101 | 9,75 | 0,013 |
| 102 | 10 | 0,013 |
| 103 | 10,25 | 0,014 |
| 104 | 10,5 | 0,014 |
| 105 | 10,75 | 0,014 |
| 106 | 11 | 0,015 |
| 107 | 11,25 | 0,015 |
| 108 | 11,5 | 0,016 |
| 109 | 11,75 | 0,017 |
| 110 | 12,25 | 0,018 |
| 111 | 12,5 | 0,018 |
| 112 | 12,75 | 0,019 |
| 113 | 13 | 0,020 |
| 114 | 13,25 | 0,021 |
| 115 | 13,5 | 0,021 |
| 116 | 13,75 | 0,022 |
| 117 | 14 | 0,023 |
| 118 | 14,25 | 0,024 |
| 119 | 14,5 | 0,026 |
| 120 | 14,75 | 0,027 |
| 121 | 15 | 0,029 |
| 122 | 15,25 | 0,030 |
| 123 | 15,5 | 0,032 |
| 124 | 15,75 | 0,013 |
| 125 | 16 | 0,038 |
| 126 | 16,25 | 0,042 |
| 127 | 16,5 | 0,046 |
| 128 | 16,75 | 0,052 |
| 129 | 17 | 0,058 |
| 130 | 17,25 | 0,065 |
| 131 | 17,5 | 0,072 |
| 132 | 17,75 | 0,081 |
| 133 | 18 | 0,090 |