Dane	Obliczenia i szkice	Wyniki
a=50mm b=90mm c=170mm d=90mm r1=75mm r2=140mm α=45^o P1=4000N P1r=1450N P1w=0 P2=4100N P2r=1500N P2w=2150N Ms=274000Nmm	1.Schemat sił obciążających wał
Rm=660 MPa Re=360 MPa Zgo=280 Zgj=480 Zso=170 Zsj=340 Zgo=280 MPa Xz=4	2.Materiał i obróbka cieplna Stal C45, twardość 241HB w stanie surowym 2.1 Dopuszczalne naprężenie na obustronne zginanie $$k_{\text{go}} = \frac{Z_{\text{go}}}{x_{z}} = 70MPa$$	kgo=70 MPa
b=90 mm c=170 mm d=90 mm r2=140 mm α=45^o P1=4000 N P1r=1450 N P1w=0 P2=4100 N P2r=1500 N P2w=2150 N P1x=2828,4 N P1y=2828,4 N P1rx=1025,3 N P1ry=1025,3 N	3.Obliczenie reakcji w podporach P1x=cos α · P1=2828,4[N] P1y=sin α · P1=2828,4[N] P1rx=sin α · P1=1025,3[N] P1ry=cos α · P1=1025,3[N] 3.1 Obliczenie reakcji w podporach w płaszczyźnie XOZ 3.2Obliczenie reakcji w podporach w płaszczyźnie YOZ	P1x=2828,4 N P1y=2828,4 N P1rx=1025,3 N P1ry=1025,3 N RAX=3917,06 N RBX=4036.67 N RBY=-2437,96 N RAY=-865,18 N
RAX=3917,06 N RBX=4036.67 N RBY=2437,96 N RAY=865,18 N	4. Obliczenie wypadkowych sił reakcji w podporach	RA=4011,47 N RB=4494,60 N
	5. Obliczenie momentów gnących W obliczaniach momentów gnących nie bierzemy pod uwagę odcinka a=50mm. X ϵ 0-350 odpowiada wartością na osi Z ϵ 40-390 5.1 Obliczenie momentów gnących w płaszczyźnie XOZ 5.2 Obliczenie momentów gnących w płaszczyźnie YOZ 5.3 Obliczenie wypadkowych momentów gnących Mg $$M_{g} = \sqrt{M_{\text{gx}}^{2} + M_{\text{gy}}^{2}}$$ Wyniki zostały zestawione w tabeli nr1
Ms=274000Nmm P1=4000 N P2=4100 N r1=75 mm r2=140 mm	6. Obliczenie momentów skręcających Ms1= P1· r1=300000[Nmm] Ms2=P2·r2=574000[Nmm] 274000+300000-574000=0	Ms1=300000Nmm Ms2=574000Nmm
	7. Obliczenie momentów zredukowanych $$M_{z} = \sqrt{M_{g}^{2} + 0,7 \times M_{s}^{2}}$$ Wyniki obliczeń zestawiono w tabeli nr1
kgo=70 MPa	8. Obliczenie teoretycznej linii przekrojów wału $$d_{\text{teor}} = \sqrt[3]{\frac{{32M}_{z}}{\pi k_{\text{go}}}}$$ Wyniki obliczeń zestawiono w tabeli nr 1 Obrys teoretycznej linii przekrojów zamieszczony został na końcu projektu.
P1w=0 N P2w=2150 N RA=4011,47 N RB=4494,60 N	9. Dobór łożysk 9.1 Obliczenie sił działających w łożysku w podporach wału Wypadkowa siła wzdłużna działająca na łożyska: W praktyce dobiera się dwa takie same łożyska dlatego łożysko obliczamy w tej podporze gdzie jest większa reakcja. Średnice wału pod łożyskiem dobrano dł = 45 [mm] Dane dodatkowe: Żądana trwałość łożyska Lh = 10000 [h] Prędkość obrotowa n = 1200 [obr/min] q - wykładnik uzależniony od elementu tocznego dla łożyska kulkowego q=3 C - nośność dynamiczna P - obciążenie łożyska Zakładam: P=RAmax Z katalogu łożysk tocznych, dobieram łożysko stożkowe o oznaczeniu 32009 Parametry i wymiary łożyska: - d=45 [mm] - D=75 [mm] - B=15.5[mm] -T=20[mm] - nośność dynamiczna C=57500 [N] - nośność statyczna Co= 76500 [N] -e=0.39 9.2 Sprawdzenie łożysk Sprawdzenie warunku: Warunek został spełniony, więc łożyska zostały dobrane odpowiednio	Fa=2150 N
dC=44,39 mm dD=44,56 mm dE=32,20 mm	10. Obliczenie połączenia wpustowego pod piasty kół zębatych i sprzęgła Wyznaczenie średnicy wału pod wpust pod kołem zębatym Średnice wału pod wpust wyznacza się uwzględniając osłabienie wału wpustem z zależności: Przyjęto średnicę wału pod połączenie wpustowe dCrz=dDrz=dw= 50 [mm] Wyznaczenie średnicy wału pod wpust pod sprzęgło Przyjęto średnicę wału pod sprzęgło dErz=36mm 10.3 Obliczenie wymiarów piasty koła zębatego 10.4 Obliczenie siły stycznej przenoszonej przez wpust pod koło zębate a punkcie C i D: Dobór wpustu wgPN-70/M-85005 Dobieram wpust pryzmatyczny b*h=16*10 10.5 Obliczenie czynnej długości wpustu l0 Materiał wpustu stal St315 Przyjmuję lk=70 [mm] 10.6 Obliczenie siły stycznej przenoszonej przez wpust pod sprzęgło: Dobór wpustu wgPN-70/M-85005 Dobieram wpust pryzmatyczny b*h=10*8 10.7 Obliczenie czynnej długości wpustu Przyjmuję długość wpustu 48mm	dCrz=dDrz=50 mm dErz=36 mm Lp=80 mm g=14 mm Dp=78 mm Fk=22960 N lk=70 mm Fs=15222,22 N ls=48 mm

Tabela nr 1

l	Mgy [Nmm]	Mgx [Nmm]	Mg [Nmm]	Ms [Nmm]	Mz [Nmm]	d [mm]
0			0	274000	229244,8	32,20
10			0	274000	229244,8	32,20
20			0	274000	229244,8	32,20
30			0	274000	229244,8	32,20
40			0	274000	229244,8	32,20
50	0	0	0	274000	229244,8	32,20
60	-39170,6	8651,8	40114,7	274000	232728,1	32,36
70	-78341,2	17303,6	80229,41	274000	242878,5	32,82
80	-117512	25955,4	120344,1	274000	258912,9	33,53
90	-156682	34607,2	160458,8	274000	279821,8	34,41
100	-195853	43259	200573,5	274000	304602,9	35,40
110	-235024	51910,8	240688,2	274000	332391,4	36,44
120	-274194	60562,6	280802,9	274000	362496,2	37,51
130	-313365	69214,4	320917,6	274000	394387,3	38,58
140	-352535	77866,2	361032,3	274000	427665,2	39,63
140	-352535	77866,2	361032,3	574000	600814,1	44,39
150	-353169	68486,8	359747,9	574000	600043,1	44,37
160	-353802	59107,4	358705,4	574000	599418,7	44,36
170	-354435	49728	357906,8	574000	598941,1	44,34
180	-355069	40348,6	357353,8	574000	598610,8	44,34
190	-355702	30969,2	357047,5	574000	598428,1	44,33
200	-356335	21589,8	356988,6	574000	598392,9	44,33
210	-356969	12210,4	357177,3	574000	598505,5	44,33
220	-357602	2831	357613	574000	598765,6	44,34
230	-358235	-6548,4	358294,9	574000	599173,2	44,35
240	-358868	-15927,8	359221,7	574000	599727,8	44,36
250	-359502	-25307,2	360391,4	574000	600429,1	44,38
260	-360135	-34686,6	361801,6	574000	601276,6	44,40
270	-360768	-44066	363449,6	574000	602269,7	44,43
280	-361402	-53445,4	365332,1	574000	603407,6	44,45
290	-362035	-62824,8	367445,5	574000	604689,5	44,49
300	-362668	-72204,2	369786	574000	606114,6	44,52
310	-363302	-81583,6	372349,1	574000	607681,7	44,56
310	-363302	219416,4	424419,1	0	424419,1	39,53
320	-323935	195037	378118	0	378118	38,04
330	-284568	170657,6	331817,8	0	331817,8	36,42
340	-245201	146278,2	285518,9	0	285518,9	34,64
350	-205835	121898,8	239222,2	0	239222,2	32,66
360	-166468	97519,4	192929,1	0	192929,1	30,40
370	-127101	73140	146643,1	0	146643,1	27,74
380	-87734,6	48760,6	100374,1	0	100374,1	24,45
390	-48367,9	24381,2	54165,46	0	54165,46	19,90
400	-9001,2	1,8	9001,2	0	9001,2	10,94

Zarys teoretyczny średnicy wałka