Sprawdzenie nośności pręta nr $NrPr$
Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000. (*Ekstremalne W obliczeniach uwzględniono ekstremalne wartości wielkości statycznych(*Komb przy uwzględnieniu niekorzystnych kombinacji obciążeń*).*)(*Rozciaganie
Nośność na rozciąganie
Wyniki dla xa=$xaT$ m; xb=$xbT$ m, przy obciążeniach “$ObciazT$”.
Pole powierzchni przekroju netto An = $An$ cm2.
σ t,0,d = N / An = $NT$ / $An$ ×10 = $WarT$ = f t,0,d *)(*Sciskanie
Nośność na ściskanie
Wyniki dla xa=$xaC$ m; xb=$xbC$ m, przy obciążeniach “$ObciazC$”.
- długość wyboczeniowa w płaszczyźnie układu(*Mech (wyznaczona na podstawie podatności węzłów)*):
l c = μ l = $mi_u$×$lu$ = $lwu$ m
- długość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu:
l c = μ l = $mi_p$×$lp$ = $lwp$ m
Długości wyboczeniowe dla wyboczenia w płaszczyznach prostopadłych do osi głównych przekroju, wynoszą:
l c,y = $lwy$ m; lc,z = $lwz$ m
Współczynniki wyboczeniowe:
λ y = l c,y / iy = $lwy$ / $iy$ = $lambdaY$
λ z = l c,z / iz = $lwz$ / $iz$ = $lambdaZ$ (*Smuklosc150
Zbyt duża smukłość pręta (λ > 150).*)(*Smuklosc175
Zbyt duża smukłość pręta (λ > 175).*)
σ c,crit,y = π2 E0,05 / λ2y = 9,87×$E005$ / ($lambdaY$)2 = $sigcritY$ MPa
σ c,crit,z = π2 E0,05 / λ2z = 9,87×$E005$ / ($lambdaZ$)2 = $sigcritZ$ MPa
λ rel,y = = $WLrelY$
λ rel,z = = $WLrelZ$
ky = 0,5 [1 + βc (λ rel,y - 0,5) + λ2rel,y] = 0,5×[1+$BetaC$×($lambdaRelY$ - 0,5) + ($lambdaRelY$)2] = $ky$
kz = 0,5 [1 + βc (λ rel,z - 0,5) + λ2rel,z] = 0,5×[1+$BetaC$×($lambdaRelZ$ - 0,5) + ($lambdaRelZ$)2] = $kz$
k c,y = = $Wkcy$
k c,z = = $Wkcz$
Powierzchnia obliczeniowa przekroju Ad = $Ad$ cm2.
Nośność na ściskanie:
σ c,0,d = N / Ad = $Nc$ / $Ad$ ×10 = $WarC$ = $kc$×$fc0d$ = k c f c,0,d (*ZginanieC
Ściskanie ze zginaniem dla xa=$xaC421$ m; xb=$xbC421$ m, przy obciążeniach “$ObciazC421$”:
$W421i$ = $War421i$
$W421j$ = $War421j$ *)*)(*Zginanie
Nośność na zginanie
Wyniki dla xa=$xaM$ m; xb=$xbM$ m, przy obciążeniach “$ObciazM$”. (*Prostokat (*ZwichrzZabez
Przyjęto, że pręt jest zabezpieczony przed zwichrzeniem (k crit = 1). *|*
Długość obliczeniowa dla (*Zwichrz0 pręta swobodnie podpartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach*)(*Zwichrz1 wspornika z momentem na końcu*)(*Zwichrz2 pręta swobodnie podpartego, obciążonego siłą skupioną w środku*)(*Zwichrz3 wspornika z siłą skupioną na końcu*)(*Zwichrz4 wspornika obciążonego równomiernie*), przy obciążeniu przyłożonym (*Zgora do powierzchni górnej*)(*Zsrodek do osi środkowej*)(*Zdol do powierzchni dolnej*), wynosi:
l d = $ldl$×$lom$ (*Zgora + $ha$ + $hb$*)(*Zdol - $ha$/2 - $hb$/2*) = $ld$ mm
λ rel,m = = $WLambdaM$ = $LambdaM$
Wartość współczynnika zwichrzenia: (*LambdaM<0,75
dla λ rel,m ≤ 0,75 k crit = 1*)(*LambdaM>0,75<1,4
dla 0,75 < λ rel,m ≤ 1,4 k crit = 1,56 - 0,75 λ rel,m = $kcrit$*)(*LambdaM>1,4
dla λ rel,m > 1,4 k crit = 1 / λ2 rel,m = $kcrit$ *)*)*)
Warunek stateczności:
σ m,d = M / W = $Mstat$ / $Wx$ ×103 = $WarMstat$ = $kcrit$×$fmd$ = k crit f m,d
Nośność dla xa=$xaMT$ m; xb=$xbMT$ m, przy obciążeniach “$ObciazMT$”:
(*Rozciaganie *) $W416a$ = $War416a$
(*Rozciaganie *) $W416b$ = $War416b$ (*Sciskanie
Nośność ze ściskaniem dla xa=$xaMC$ m; xb=$xbMC$ m, przy obciążeniach “$ObciazMC$”:
$W417a$ = $War417a$
$W417b$ = $War417b$ *)*)(*Scinanie
Nośność na ścinanie
Wyniki dla xa=$xaV$ m; xb=$xbV$ m, przy obciążeniach “$ObciazV$”.
Naprężenia tnące z uwzględnieniem redukcji sił poprzecznych przy podporach: (*Prostokat
τ z,d = 1,5 V z / A = 1,5×$Vz$ / $A$ ×10 = $tauZ$ MPa
τ y,d = 1,5 V y / A = 1,5×$Vy$ / $A$ ×10 = $tauY$ MPa *)(*Kolo
τ z,d = 0.4244 V z / r 2 = 0.4244×$Vz$ / $r$2 ×10 = $tauZ$ MPa
τ y,d = 0.4244 V y / r 2 = 0.4244×$Vy$ / $r$2 ×10 = $tauY$ MPa *)(*Podciecie
Dla podcięcia przy podporze od krawędzi rozciąganej
a = h e / h = $he$ / $h_ab$ = $a$
k v = = $Wkv$ = $kv0$
przy czym k v ≤ 1 *)
Przyjęto k v = $kv$.
Warunek nośności
τ d = = $Wtau$ = $WarTau$ = $kv$×$fvd$ = k v f v,d *)(*Skrecanie
Nośność na skręcanie
Wyniki dla xa=$xaTor$ m; xb=$xbTor$ m, przy obciążeniach “$ObciazTor$”.
τ tor,d = = $Wtor$ = $WarTor$ = f v,d
Nośność na skręcanie ze ścinaniem:
= $WtorV$ = $WarTorV$ *)(*SGU
Stan graniczny użytkowania
$RysunekPrzem$
Wyniki dla xa=$xaSGU$ m; xb=$xbSGU$ m, przy obciążeniach “$ObciazSGU$”(*OdCieciwy liczone od cięciwy pręta*).
Ugięcie graniczne
u net,fin = l / $SGUgr$ = $ugr0$ mm (*Remont
w obiektach remontowanym może zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = $ugr$ mm.*)
Ugięcia od obciążeń stałych ((*CiezarWL ciężar własny + *)“$ObcStale$”):
u z,fin = u z,inst (*uvz [1 + 19,2 (h/L)2](*Zmienny / [0,15 + 0,85 hp/h] *)*)(1+k def) = $uz_s$×(*uvz [1 + 19,2×($hh$/$l$)2](*Zmienny / [0,15 + 0,85×$hp$/$hh$] ×*)*)(1 + $KdefS$) = $uz_sf$ mm
u y,fin = u y,inst (*uvy [1 + 19,2 (h/L)2](*Zmienny / [0,15 + 0,85 hp/h] *)*)(1+k def) = $uy_s$×(*uvy [1 + 19,2×($bb$/$l$)2](*Zmienny / [0,15 + 0,85×$bp$/$bb$] ×*)*)(1 + $KdefS$) = $uy_sf$ mm
Ugięcia od obciążeń zmiennych (“$ObcZm$”):
Klasa trwania obciążeń zmiennych: (*KTOstale Stałe*)(*KTOdlugotrwale Długotrwałe*)(*KTOsredniotrwale Średniotrwałe*)(*KTOkrotkotrwale Krótkotrwałe*)(*KTOchwilowe Chwilowe*) ((*KTOstale więcej niż 10 lat, np. ciężar własny*)(*KTOdlugotrwale 6 miesięcy - 10 lat, np. obciążenie magazynu*)(*KTOsredniotrwale 1 tydzień - 6 miesięcy, np. obciążenie użytkowe*)(*KTOkrotkotrwale mniej niż 1 tydzień, np. śnieg i wiatr*)(*KTOchwilowe np. na skutek awarii*)).
u z,fin = u z,inst (*uvz [1 + 19,2 (h/L)2](*Zmienny / [0,15 + 0,85 hp/h] *)*)(1+k def) = $uz_z$×(*uvz [1 + 19,2×($hh$/$l$)2](*Zmienny / [0,15 + 0,85×$hp$/$hh$] ×*)*)(1 + $Kdef$) = $uz_zf$ mm
u y,fin = u y,inst (*uvy [1 + 19,2 (h/L)2](*Zmienny / [0,15 + 0,85 hp/h] *)*)(1+k def) = $uy_z$×(*uvy [1 + 19,2×($bb$/$l$)2](*Zmienny / [0,15 + 0,85×$bp$/$bb$] ×*)*)(1 + $Kdef$) = $uy_zf$ mm
Ugięcie całkowite: (*SGUz
u z,fin = $uz_sf$ + $uz_zf$ = $WarSGUz$ (*nieDowolne = u net,fin *)*)(*SGUy
u y,fin = $uy_sf$ + $uy_zf$ = $WarSGUy$ (*nieDowolne = u net,fin *)*)(*SGUyz
u fin = = $WSGU$ = $WarSGUyz$ (*nieDowolne = u net,fin *)*)*)