1=16 MATERIAŁY STOSOWANE W KONTRUKCJACH DREWNIANYCH, WART. CHARKT. PODSTAWOWYCH WARTOSCI MATERIAŁOWYCH* właściwości materiału reprezentowana jest przez wartość charakter. x_d, która odpowiada kwantylowi założonego rozkładu statycznego danej właściwości określonej przez stosowane normy i badania w ustalonych warunkach. W niektórych przypadkach za wartość charakterystyczna przyjmowana jest wartość nominalna.*wart chrakt wytrzymałości określa się jako 5% kwantyle, otrzymane z badań trwających przez 300s z zastowniem próbek o wilgotności równowagowej odp. temp i wilgotności wzg. powietrza, odp.: 20⁰c i 65%* wart charakterystyczne wytrzymałości modułu sprężystości określa sie jako kwantyle 5% otrzymane z badań* wart.Chrakt modułu odkształcenia podstawowego określa się jako kwantyle 5 lub 50% otrzym z badań warunkowych* wart. Chrakt gęstości określa się jako kwantyle 5% dla masy i objętości materiałów odpowiadających ustalibilizowanej wilgotności, przy temperaturze i wilgotności względnej powietrza odp 20⁰C i 65%2.STANY GRANICZNE NOSNOSCI:ROZCIAGANIE I SCISKANIE ROWNOLEGLE DO WLOKIEN*równoległe do włókien rozciąganieσ_t,o,d=N/A_n⊆f_t,o,d An-powierzchnia przekroju rozciąganego F_t,o,d-oblicz wytrzym na rozciąganie*ściskanie równolegle do włókienσ_c,o,d=N/K_c An⊆f_c,o,d kc-wspolczynnik wyboczeniowy Ad powierzchnia obliczeniowa przekroju poprzecznego Ad=An jeżeli symetryczne osłabienia naruszają krawędzie prętaAd=Abr jeżeli symetryczne oslabienia nie naruszają krwedzi pręta i nie są większe niż 25% Abr ;Ad=4An/3 jeżeli osłabienie niesymetryczne nie naruszają krawędzi pręta i są >25%Ab f_t,o,d - oblicz wytrzym na ściskanie3.STANY GRANICZNE NOSNOSCI: SCISKANIE PROSTOPADLE I SKOSNE DO WLOKIEN* ściskanie prostopadle do włókien:σ_c,90,d⊆ k_c,90 f_c,90,d k_c,90- współczynnik, który uwzględnia możliwość zwiększenia wytrzymałości f_c,90,d-obicz.wytrzymał.na ścisk prostopa.do włókien*skośnie do włókien:σ_cαd≤ f_cod/[(f_cod /f_c90d)sin²α+cos²α]*Ścinanie: τ≤f_V,d-belki podcięte na podporze, -dla belek podciętych od krawędzi ściskanej k_v=1,0;-dla belek podciętych od krawędzie rozciąganej k_v=min. 4.STANY GRANICZNE NOSNOSCI : ZGINANIE Z OSIOWA SILA ROZCIGAJACA LUB SCISKAJACA, INNE ZLOZONE STANY NAPREZEN PRZY WYMIAROWNIAU KONSTRUKCJI DREWNIANYCH* zginanie z osiowa siłą rozciąg(σ_tod/f_tod)+(σ_myd/f_myd)+k_m(σ_mzd/f_mzd)≤1;σ_tod-napreż.obl.na rozciąg; f_tod-wytrz.obl.ma rozcią. (σ_tod/f_tod)+k_m(σ_myd/f_myd)+ (σ_mzd/f_mzd)≤1;zginanie z osiowa siłą ściskaną(σ_cod/f_cod)²+(σ_myd/f_myd)+ k_m(σ_mzd/f_mzd)≤1(σ_cod/f_cod)²+k_m(σ_myd/f_myd)+ (σ_mzd/f_mzd)≤1;σ_cod-napr.obl.na ścis;f_cod-wytrz.obl.na ścisk. *skręcanie ze ścinaniem(τ_tor,d/f_vd)+(τ_d/f_vd)²≤1;*ścinanie z rozciąganiem prostopadłym do włókien(τ_d/f_vd)²+[k_vol(σ_t90d/f_t90d)]≤1 5.SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO UZYTKOWALNOSCI*ugięcie użytkowe Unet=U1+U2-U0*dla przykładów dla których należy ograniczyć doraźnie od obciąż zmiennych U_2,inst<l/300 *dla wsporników U_2,inst<l/150 *dla przypadków, kiedy należy ograniczyć ugięcie końcowe U_2,inst< U_net,lim<l/200 *dla wsporników U_2,inst< U_net,lim<l/100 ugięcia Ufin,net< Uinst(1+kdef) *dla belek o pasach równoległych Uinst=Um[1+19,2(h/l)²], *dla belek o pasach górnych nachylonych*dla belek o stosunku l/h>206.WŁAŚCIWOŚCI MATERIALOW STOS W KONSTR DREWNIANYCH - WART OBLICZ, ZALEZNE OD KLASY UZYT KONSTRUKCJI I KL TRWANIA OBCIAZENIA przekracza 85% tylko przez kilka dni w roku kl III odp war powodujacych wilgotnosc drewna wyzsza niż odpowiadająca kl. użytkowania 2; w kl. uzytk 1- przeciętna zawartość wilgoci w wieksz gat. drewna iglastego nie przekracza12% w kl. uzytk 2- przeciętna zawartość wilgoci w wieksz gat drewna iglastego nie przekracza20% w kl. uzytk 3- dotyczy tylko wyjadkowych przypadków konstrukcji kl trwania obciążenia*stale >10lat ciężar własny konstrukcji*długotrwałe 6-10 lat obciążenia magazyny*srednio trwale 1tydzien-6 miesięcy obc użytkowe*krótkotrwałe mniej niż jeden tydzień śnieg, wiatr*chwilowe na skutek awarii

7. SCISKANIE Z WYBOCZENIEM

8.Stany graniczne nośności:zginanie z osiowa siłąrzciągajacą lub ściskającą, inne złożone stany naprężeń przy wymiarowaniu konst.drewn.zginanie z osiowa siłą rozciąg(σ_tod/f_tod)+(σ_myd/f_myd)+k_m(σ_mzd/f_mzd)≤1;σ_tod-napreż.obl.na rozciąg; f_tod-wytrz.obl.ma rozcią. (σ_tod/f_tod)+k_m(σ_myd/f_myd)+ (σ_mzd/f_mzd)≤1;zginanie z osiowa siłą ściskaną(σ_cod/f_cod)²+(σ_myd/f_myd)+ k_m(σ_mzd/f_mzd)≤1(σ_cod/f_cod)²+k_m(σ_myd/f_myd)+ (σ_mzd/f_mzd)≤1;σ_cod-napr.obl.na ścis;f_cod-wytrz.obl.na ścisk. *skręcanie ze ścinaniem(τ_tor,d/f_vd)+(τ_d/f_vd)²≤1;*ścinanie z rozciąganiem prostopadłym do włókien(τ_d/f_vd)²+[k_vol(σ_t90d/f_t90d)]≤1

9.Sprawdz. stanu granicz.użytkowal,ugięcia belek jednolitych i złożonych

10.OBLICZNIE POLACZEN TYPU DREWNO-DREWNO I PLYTA-DREWNO, MODELE ZNISZCZENIA ZASADY OBLICZANIA NOSNOSCI LACZNIKA TRZPIENIOWEGO; dla łączników jednociętychwybieramy min. Wartosc R_d; dla łączników dwucietych tak samo, Nośność charakterystyczna na docisk łącznika trzpieniowego ;f_nik=0,82*g_k *d^-0,3 dla łącznika bez naiwercenia d<8mm; f_nik=0,82(1-0,01d) *g_k dla łącznika ze wstepnym nawierceniem d=0,97d modele jednociete zniszczenie: rys; modele dwuciete:rys

modele dwuciete

11.OBLICZNIE POLACZEN TYPU STAL-DREWNO, MODELE ZNISZCZENIA, ZASADY OBLICZEN NOSNOSCI LACZNIKA

*jednociete

*dwuciete

dla grubych płytek stalowych

modele zniszczeń łącznika

12. Obliczanie połączeń śrubowych typu płyta-drewno. Rysunki i obliczenia jak dla połączeń typu płyta-drewno. Dla sklejki wytrzymałość charakterystyczna na docisk dla wszystkich kątów w stosunku do włókien na powierzchni: f_hk=0,11(1-0,01)dρ_k[N/mm²]

13.CHARAKTERYSTYKALACZNIKA TRZPIENIOWEGO

*dla łączników typu trzpieniowego moduł podatności chwilowej w SGN k_u, odniesiony do płaszczyzny ścinania i jednego łącznika: k_u=2k_ser/3

*dla złączy, w których stos są łączniki typu trzpieniowego, chwilowy madul podatności k_ser, odniesiony do płaszczyzny ścinania i jednego łącznika w SGU należy pominąć:

*sworznie śruby wkręty i gwoździe g_k^1,5d/20

*gwoździe g_k^1,5d^0,8/25

*zszywki g_k^1,5d^0,8/60

nośność charakterystyczna na docisk łącznika trzpieniowego

• f_nik=0,82*g_k *d^-0,3 dla łącznika beznaiwercenia d<8mm

• f_nik=0,82(1-0,01d) *g_k dla łącznika ze wstepnym nawierceniem d=0,97d

charakt moment zginający uplastycznienia łącznika

M_yk=180 d^2,6 (przekrój kołowy)

M_yk=270 d^2,6 (przekrój kwadratowy)

14. Zasady obliczania połączeń na płytki kolczaste- ogólne zasady.

1. Złącza na płytki kolczaste można uważać za sztywne w przypadku, gdy obrót wywołany przez obciążenie nie ma istotnego wpływu na wielkość sił w elementach. Wymaganie to jest spełnione przez:

• złącza o nośności równej co najmniej 1,5-krotnej kombinacji przyłożenia siły i momentu

• złącza o nośności równej co najmniej kombinacji przyłożenia siły i momentu, pod warunkiem że:

• w złączu nie występuje moment większy niż 0,3 nośności elementu na zginanie

• konstrukcja nie stanie się mechanizmem, jeżeli wszystkie takie złącza w konstrukcji stały by się przegubami

2. Wartość chwilowego modułu podatności k_ser lub założonego poślizgu u_ser dla stanu granicznego użytkowalności określać należy na podstawie badań

3. Osłabienie elementu spowodowane wyprasowaniem płytki nie uwzględnia się

4. Końcowy założony poślizg u_u,fin=u_u(1+k_def)

5. Założony poślizg dla SGN określa się ze wzoru: u_u=2u_ser

6. Końcowy moduł podatności k_u,fin=k_u/(1+k_def)

15.SPRAWDZ.STANU GRANICZ.UZYTKOW.WARTOŚCI GRANICZNE UGIĘĆBELEK JEDNOLITYCH I ZŁOŻONYCH.

17. Obliczanie połączeń na gwoździe typu drewno-drewno, stal-drewno, modele zniszczenia dla połączeń jednociętych, zasady obl. nośności łącznika trzpieniowego. dla gwoździ o średnicy do 8mm należy przyjmować wartości charakt. na docisk : bez uprzednio nawierconych otworów , N/mm², z uprzednio nawierconymi otworami; dla gwoździ ze zwykłego gładkiego drutu stalowego o min wytrzymałości charakt. na rozciąganie 600MPa przyjmować należy następujące wartości charakt. dla momentu plastycznego, dla gwoździ okrągłych M_y,k=180d^2,6, dal gwoździ kwadratowych M_y,k=270d^2,6; otwory na gwoździe należy nawiercać w drewnie o gęstości charakt. ρ_k≥500kg/m³ średnica nawiercanego otworu nie powinna być większa niż 0,8d , dla gwoździ gładkich głębokość zakotwienia wynosi min 08d dla gwoździ pierścieniowych i śrubowych głębokość zakotwienia powinna wynosić 6d, min liczba gwoździ w złączu 2, gwoździe wbijane wzdłuż włókien należy uważać za niezdatne do przenoszenia sił, jeżeli t₂ - t większe niż 4d, to gwoździe bez nawierconych otworów wbijane z obu stron, mogą na siebie zachodzić w elemencie środkowym, odległość gwoździ w kierunku równoległym i prostopadłym do włókien; w układzie prostokątnym max wartość odległości gwoździ wynoszą d₁=40d i d₂=2018. Podatność złączy na łączniki trzpieniowe. dla łączników typu trzpieniowego moduł podatności chwilowej w SGN k_u, odniesiony do płaszczyzny ścinania i jednego łącznika: k_u=2k_ser/3; dla złączy, w których stosowane są łączniki typu trzpieniowego, chwilowy moduł podatności k_ser, odniesiony do płaszczyzny ścinania i jednego łącznika w SGU należy przyjmować: sworznie, śruby, wkręty, gwoździe ρ_k^1,5d/20, gwoździe (bez nawiercania otworów) ρ_k^1,5d^0,8/25 zszywki ρ_k^1,5d^0,8/60; jeżeli gęstość charakt. 2 łączonych elementów są różne ρ_k= końcowe przemieszczenie w złączu na łączniki trzpieniowe w SGU u_fin=u_inst(1+k_def) końcowe przemieszczenie w złączu na łączniki trzpieniowe, wykonane z różnych elementów o różnych właściwościach pełzania poślizg chwilowy dla złączy z łącznikami trzpieniowymi w SGU u_inst=1+F/k_ser końcowy poślizg chwilowy dla złączy na łączniki trzpieniowe u_fin=1+u_inst(1+k_def)

20. SGN - rozciąganie i ściskanie wraz z wyboczeniem równoległym do włókien.

ściskanie

rozciąganie

21.OBLICZANIE POŁACZEŃ TYPU STAL-DREWNO JEDNOCIĘTYCH,MODELE ZNISZCZENIA,ZASADY OBL.NOŚNOŚCI I PODATNOŚCI ŁĄCZNIKA, nośn.obl.jednociętych łączników trzpieniowych w złączach stal-drewno dla płytek stalowych o gr. t≤0,5d w odniesieniu do jednego łącznika przyjmuje się min wartość obl. R_d= 0,4f_htdt_td lub 1,1√2M_ydf_htdd; nośn.obl.jednociętych łączników trzpieniowych w złączach stal-drewno dla płytek stalowycho gr.t≥d R_d(min)=1,1f_htdt_td[(√2+(4M_yd/t_htddt_t²)-1)] lub 1,5√2M_ydt_htdd dla płytek o gr. 0,5d<t<d należy stos.interpolacje liniową. Rodzaje zniszczeń rys.

23.Stany graniczne nośności:zginanie ze ściskaniem równolegle do włókien z wyboczeniem i bez*ściskanie równolegle do włókienσ_c,o,d=N/K_c An⊆f_c,o,d kc-wspolczynnik wyboczeniowy Ad powierzchnia obliczeniowa przekroju poprzecznego Ad=An jeżeli symetryczne osłabienia naruszają krawędzie prętaAd=Abr jeżeli symetryczne oslabienia nie naruszają krwedzi pręta i nie są większe niż 25% Abr ;Ad=4An/3 jeżeli osłabienie niesymetryczne nie naruszają krawędzi pręta i są>25%Ab f_t,o,d - oblicz wytrzym na ściskanie

25. Materiały stosowane w konstrukcjach drewnianych, wartości obliczeniowe, podstawowe właściwości materiałowych. γ_M - częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla własności materiału k_mod - częściowy współczynnik modyfikacyjny, uwzględniający wpływ na własności wytrzymałościowe czasu trwania obciążenia i zawartości wilgoci w konstrukcji, zależny od klasy użytkowania konstrukcji o od klasy trwania obciążenia wartości γ_M : - kombinacje podstawowe SGN

drewno i materiały drewnopochodne 1,3; elementy stalowe w złączach 1,1; sytuacje wyjątkowe 1,0; SGU1,0

---