Politechnika Warszawska
Wydzia Inynierii rodowiska
PROJEKT PRZEPOMPOWNI
Wykonay:
Wojciech Laszuk
Marek Kaczyski
Gr. COWiG-2
OPIS TECHNICZNY
1.1 Przeznaczenie przepompowni.
Pompownia jest to zespó urzdze, której zadaniem jest dostarczenie, bd te przetoczenie cieczy na dan odlego i zapewnienie minimalnej wysokoci cinienia czynnika u odbiorców znajdujcych si na kocu magistrali ciepowniczej lub wodocigowej oraz utrzymanie cinienia wody grzejnej na staym poziomie.
Pompownia posiada piwnic o wysokoci 2,77 m., w której umiejscowione s kolektory zbiorcze oraz odmulacze. Bezporednio nad nimi w stropie piwnicy wykonano otwory, co znacznie uatwia dostp w przypadku awarii lub konserwacji tych urzdze. Poniewa elementy urzdze i rurocigów maj do znaczn mas w pompowni zainstalowano jednobelkow, suwnic limakow umieszczon na wysokoci 4,3 m. suc do transportu. Do elementów z zakresu hydrauliki naley przede wszystkim zaliczy ukad pompowy zoony z przewodu sscego poczonego z magistral ciepownicz, zespou pompowego i przewodu tocznego wraz z osprztem, aparatur kontroln, regulacyjn, pomiarow i urzdzeniami pomocniczymi.
1.2. Obieg wody w przepompowni.
Woda sieciowa jest doprowadzana poprzez miejsk sie ciepownicz. W komorze zasuw znajduje si trójnik przez który ciecz jest kierowana do przepompowni. Istnieje moliwo wyczenia z obiegu przepompowni poprzez zamknicie zaworów odcinajcych na wejciu i wyjciu przepompowni i skierowanie cieczy przez równolegy przewód sieciowy. Woda z komory zasuw wpywa do przepompowni przez kompensator DX-1-S-250-16-125 firmy BREDAN zainstalowany w celu kompensacji wydue przewodu ( punkty stae umiejscowiono na wewntrznych cianach budynku ). Nastpnie poprzez dyfuzor wpywa do pierwszego kolektora o rednicy nominalnej 350 mm, skd jest kierowana przez dwa równolege przewody ssawne o rednicy nominalnej 250 mm do dwóch odmulaczy OISm 800/250 zaopatrzonych z obu stron w kulowe zawory odcinajce (trzeci przewód ssawny wraz z odmulaczem peni rol rezerwow ). Króce odmulajce i odpowietrzajce odmulaczy s podczone do kratek ciekowych. Po wpyniciu do drugiego kolektora woda jest kierowana kolanami hamburskimi o rednicy nominalnej 200 mm do dwóch pomp obiegowych VM206 firmy Grundfos umieszczonych na oddzielnych fundamentach ( tak jak poprzednio istnieje trzeci równolegy, rezerwowy obwód ). Przed kad pomp jest zainstalowany kulowy zawór odcinajcy, a za pomp klapowy zawór zwrotny i kulowy zawór odcinajcy ( zawór zwrotny jest przed zaworem odcinajcym w celu uatwienia prac remontowych wymagajcych jego rozmontowania ). Nastpnie ciecz wpywa kolanem hamburskim do trzeciego kolektora zbiorczego, z którego przez konfuzor, kompensator, zawór odcinajcy i trójnik jest kierowana do sieci ciepowniczej.
W celu uzupenienia ubytków wody do drugiego kolektora jest podczona pompa stabilizujco-uzupeniajca ( oraz druga zapasowa ), która toczy uzdatnion wod z naczynia wzbiorczego. Jest to rozwizanie rzadko stosowane w praktyce ze wzgldu na fakt, e prociej i taniej jest uzupenia ubytki w ciepowni.
Wszystkie przewody s izolowane piank poliuretanow, w ich najwyszych punktach s zawory odpowietrzajce, a w najniszych odwadniacze, na trzecim kolektorze jest zainstalowany zawór odpowietrzajcy.
W celu sprawdzenia pracy pomp w okresie remontowym ( gdy nie ma wody w sieci ciepowniczej ) pomidzy drugim i trzecim kolektorem zainstalowano przewód obiegowy tworzcy z pompami obwód zamknity.
1.3. Opis budynku i otoczenia przepompowni.
ciany budynku maj grubo 1.5 cegy, s ocieplane piciocentymetrow warstw styropianu zabezpieczonego izolacj przeciwwilgociow i dwustronnie otynkowane. Wewntrz do wysokoci 2 m s pooone kafle ceramiczne, a wyej ciany s pomalowane farb olejn. Owietlenie dzienne zapewniaj okna. Po zmroku wykorzystuje si lampy sodowe w hali i na zewntrz przepompowni, a w piwnicy i pozostaych pomieszczeniach wietlówki. Aparatura kontrolno-pomiarowa jest poczona ze wskanikami w dyspozytorni celem cigej kontroli urzdze. W budynku zastosowana jest wentylacja grawitacyjna, jego teren jest ogrodzony i zabezpieczony przed dostpem osób niepowoanych.
2. CZ OBLICZENIOWA.
2.1. Dane pocztkowe:
- moc cieplna - Q=15 MW,
- temperatura na zasilaniu - tz= 110 °C,
- temperatura na powrocie - tp= 70 °C,
- cinienie statyczne - pst= 1,0 MPa.
2.2 Wybór pomp obiegowych.
Parametry pracy s obliczane dla temperatury redniej:
Dla tej temperatury odczytano z tablic:
= 965.5 kg/m3,
cp= 4.208 kJ/kgK.
Objtociowe natenie przepywu czynnika przez przepompowni wynosi:
a masowe natenie przepywu wynosi:
Przyjmuj, e w przepompowni bd dwie pompy obiegowe (oraz jedna zapasowa) pracujce równolegle. Objtociowe natenie przepywu czynnika przez jedn pomp wynosi V/2 (czyli V1=332,28/2=166,14m3/h). Na tej podstawie z wykresu I odczytano
H=8.3 mH2O. Zakadajc straty linii cinie równe 1.7 mH2O otrzymuje si H=8.3+1.7=10 mH2O. Dla takich parametrów przyjmuj z katalogu pompy wirowe, jednostopniowe, pionowe, o mocy 7.5 kW i masie 270 kg kada typu VM206 firmy Grundfos. Opis pomp znajduje si w katalogu tej firmy z 1987 roku na stronach 77, 78, 79.
2.3. Dobór przewodów tocznych i sscych pomp obiegowych.
Przewód sscy.
Zakadam prdko przepywu cs=1 m/s.
.
Z PN-74/H-74209 (Rury stalowe ze szwem i bez szwu przewodowe) dobrano RUR PRZEWODOW D1 WM A1 273×7.1R o rednicy nominalnej Dn=250 mm. Rzeczywista prdko przepywu wynosi:
Ze wzgldu na fakt, e rednice króców wybranej pompy obiegowej maj rednic Dn = 200 mm, a maa dugo przewodów sscych nie usprawiedliwia stosowania konfuzorów i dyfuzorów koniecznych przy zastosowaniu rury o innej rednicy, z PN-74/H-74209 (Rury stalowe ze szwem i bez szwu przewodowe) dobrano RUR PRZEWODOW D1 WM A1 219.1×6.3R o rednicy nominalnej Dnt=200 mm, z której bdzie wykonany przewód sscy na odcinku pomidzy rodkowym kolektorem, a pomp obiegow. Rzeczywista prdko przepywu wynosi:
Przewód toczny:
Zakadam prdko przepywu ct= 1.5 m/s.
Z PN-74/H-74209 (Rury stalowe ze szwem i bez szwu przewodowe) dobrano RUR PRZEWODOW D1 WM A1 219.1×6.3R o rednicy nominalnej Dnt=200 mm. Rzeczywista prdko przepywu wynosi:
2.4. Dobór kolektorów.
Zgodnie z PN-74/H-74209 przyjto na kolektory RURY PRZEWODOWE D1 WM A1 355.6×8.0, których rednica nominalna wynosi Dn = 350 mm. Prdko przepywu w kolektorze wynosi:
2.5. Dobór odmulaczy.
Przyjto dwa (plus trzeci zapasowy) magneto-odmulacze OISm 800/250 o masie 825 kg kady wyprodukowane przez firm SPAW-TEST w Gdasku, ul. niena 1.
2.6. Dobór kompensatorów.
Obliczenia zostay dokonane zgodnie ze schematem zamieszczonym w katalogu kompensatorów firmy BREDAN. Obliczam cinienie nominalne, panujce w kompensatorze wykonanym za stali austenitycznej dla temperatury roboczej mniejszej od 200°C, przyjmuj Kt = 0.91:
.
Obliczam wyduenie czci rurocigu wykonanego ze stali wglowej dla którego wspóczynnik rozszerzalnoci = 1.21. Punkty stae rurocigu wyznaczam na wewntrznych cianach budynku przepompowni, dugo podlegajcego rozszerzeniu przewodu wynosi L=8.37 m, zatem:
Dobieram z katalogu dwa kompensatory typu DX-1-S-250-16-125 o zdolnoci kompensacyjnej 125mm i masie 72 kg kady, firmy BREDAN. Obcienie punktów staych spowodowane wydueniami rur wynosi maksymalnie:
AB-powierzchnia czynna mieszka
Ca-staa sprystoci osiowej.
2.7. Dobór kolanek hamburskich do przewodu ssco-tocznego.
Dobrano 3 kolanka hamburskie o rednicy nominalnej Dn=200 mm, kcie =90° w wersji 5 (zewntrzny promie kolanka wynosi b=620 mm)
2.8. Dobór zaworów odcinajcych do pomp obiegowych.
Przyjto 6 zaworów kulowych AH-11c - zawór przeznaczony do stosowania od cinienia 1,6MPa , lecz jest to najmniejszy zawór w katalogu na rednic przewodu 200mm - dugo zaworu L = 400 mm, masie 103 kg kady i 6 chwytów do tych zaworów o numerze katalogowym PO-27, wyprodukowanych przez ZAWGAZ sp. z o.o. ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.
2.9. Dobór zaworów odcinajcych do odmulaczy.
Przyjto 6 zaworów kulowych AH-14c (wzito wymiary jak dla cinienia 1,6MPa), na rednic przewodu 250mm o dugoci L = 405 mm, masie 210 kg kady i 6 chwytów do tych zaworów o numerze katalogowym PO-27, wyprodukowanych przez ZAWGAZ sp. z o.o. ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.
2.10. Dobór zaworów odcinajcych na przewodach sieciowych.
Zakadam, e przewody sieciowe s wykonane z RUR PRZEWODOWYCH D1 ZO2 WM A1 273×7.1R o rednicy nominalnej Dn=250 mm. Rzeczywista prdko przepywu wynosi:
Przyjto 3 zawory kulowe AH-14c na rednic 250mm , L =405 mm, masie 210 kg kady i 3 chwyty do tych zaworów o numerze katalogowym PO-27, wyprodukowanych przez ZAWGAZ sp. z o.o. ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.
2.11. Dobór konfuzorów czcych przewody sieciowe z kolektorami.
Dobrano 2 konfuzory na rednice 355.6/273 mm o dugoci L = 260 mm wyprodukowane przez Elektromonta Pónoc ul. Przemysowa 30 W-wa.
2.12. Dobór zaworu zwrotnego do pomp obiegowych.
Przyjto zawór zwrotny klapowy, konierzowy, z odcieniem dzwigniowo-ciarkowym, o dugoci L = 550 mm. masie 113kg , dobrany na rednic D=200mm. Numer katalogowy L 10 117-540
2.13. Dobór zaworów: spustowych i odpowietrzajcych dla kolektorów i odmulajcych dla odmulaczy:
Przyjto 9 zaworów kulowych AH-2p na rednic Dn= 32mm ,o dugoci L = 370 mm i masie 5 kg kady, wyprodukowanych przez ZAWGAZ sp. z o.o. ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.
2.14. Dobór zaworów odpowietrzajcych dla odmulaczy.
Przyjto 3 zawory kulowe AH-2p na rednic Dn= 25mm o dugoci L =350 mm, wyprodukowanych przez ZAWGAZ sp. z o.o. ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.
2.15. Dobór przewodu obiegowego.
Przyjto przewód obiegowy rodzaju C1 o rednicy nominalnej dn = 125 mm.
2.16. Dobór zaworów odcinajcych dla przewodu obiegowego.
Przyjto 2 zawory kulowe AH-11c Dn=125mm o dugoci L=325mm, masie 46,5kg kady i 2 chwyty do tych zaworów o numerze katalogowym PO-27, wyprodukowanych przez Przedsibiorstwo Produkcyjno-Handlowe Armatury ZAWGAZ sp. z o.o. ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.
2.17. Dobór pomp stabilizujco-uzupeniajcych.
Zakadam wydajno pomp stabilizujco-uzupeniajcych na 1% wydajnoci caej instalacji, czyli:
ich wysoko podnoszenia wynosi:
Dobrano z katalogu pomp stabilizujco-uzupeniajc (oraz drug identyczn zapasow) typu CR4-190, o mocy 4 kW firmy Grundfos. Opis pomp znajduje si w katalogu tej firmy z 1987 roku na stronach 139, 140.
2.18. Dobór przewodów tocznych i sscych pomp stabilizujco-
-uzupeniajcych.
Przewód sscy.
Zakadam prdko przepywu cs=1 m/s.
.
Z PN-74/H-74209 (Rury stalowe ze szwem i bez szwu przewodowe) dobrano RUR PRZEWODOW D1 OC A1 42.4×2.9R o rednicy nominalnej 32 mm. Rzeczywista prdko przepywu wynosi:
Przewód toczny:
Zakadam prdko przepywu cs= 1.5 m/s.
Z PN-74/H-74209 (Rury stalowe ze szwem i bez szwu przewodowe) dobrano RUR PRZEWODOW D1 OC A1 42.4×2.9R. Wybrano rur o wikszej rednicy ni to wynika z oblicze ze wzgldu na fakt, e oba króce pomp stabilizujco-uzupeniajcych maj rednic Dn = 32 mm, czyli 42.4×2.9. Rzeczywista prdko przepywu wynosi:
2.19. Dobór zaworów odcinajcych dla pomp stabilizujco-uzupeniajcych.
Przyjto 4 zawory kulowe AH-2p na rednic Dn=32mm o dugoci L = 370 mm i masie 5 kg kady, wyprodukowanych przez ZAWGAZ sp. zoo ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.
2.20. Dobór zaworów zwrotnych dla pomp stabilizujco-uzupeniajcych.
Przyjto 2 zawory zwrotne grzybowe, pokrywowe, konierzowe, o dugoci L = 180 mm kady , na rednic nominaln Dn = 32 mm.
2.21. Dobór kolanek hamburskich dla pomp stabilizujco-
-uzupeniajcych.
Dobrano 6 kolanek hamburskich o rednicy nominalnej Dn=32 mm, kcie =90° w wersji 3 (zewntrzny promie kolanka wynosi b = 69 mm).
2.22. Opory wewntrz przepompowni.
Straty na przewodzie o Dn = 200 mm:
Opory miejscowe:
- wlot o ostrych krawdziach: - = 0.5 (1 sztuka),
- kolano - = 0.13 (2 sztuki),
- zawór kulowy - = 0.10 (2 sztuki),
- zawór zwrotny, klapowy - = 0.7 (1 sztuka),
- wylot o ostrych krawdziach - = 1.0 (1 sztuka).
Obliczam chropowato wzgldn:
- rednica przewodu - 204.9 mm,
- dugo przewodu - 6.9 m,
- chropowato bezwzgldna - 0.5 mm.
Odczytuj z tablic dla tr.=90°C, =0.3259*10-6m2/s.
Obliczam liczb Reynoldsa:
Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano warto wspóczynnika oporów liniowych:
=0.0143.
Obliczam sum strat :
Straty na przewodzie sieciowym o Dn = 250 mm:
Opory miejscowe:
- trójnik - = 0.95 (2 sztuki),
- zawór kulowy - = 0.10 (2 sztuki),
- kompensator - = 0.15 (2 sztuki),
- konfuzor - = 1.0 (1 sztuka).
Obliczam chropowato wzgldn:
- rednica przewodu - 258.8 mm,
- dugo przewodu - 7.9 m,
- chropowato bezwzgldna - 0.5 mm.
Odczytuj z tablic dla tr.=90°C, =0.3259*10-6m2/s.
Obliczam liczb Reynoldsa:
Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano warto wspóczynnika oporów liniowych:
=0.0238.
Obliczam sum strat :
Straty na przewodzie sscym o Dn = 250 mm:
Opory miejscowe:
- wlot o ostrych krawdziach: - = 0.5 (1 sztuka),
- zawór kulowy - = 0.10 (2 sztuki),
- wylot o ostrych krawdziach - = 1.0 (1 sztuka).
- odmulacz - = 7.0 (1 sztuka).
Obliczam chropowato wzgldn:
- rednica przewodu - 258.8 mm,
- dugo przewodu - 3.4 m,
- chropowato bezwzgldna - 0.5 mm.
Odczytuj z tablic dla tr.=90°C, =0.3259*10-6m2/s.
Obliczam liczb Reynoldsa:
Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano warto wspóczynnika oporów liniowych:
=0.0235.
Obliczam sum strat :
Straty na kolektorze o Dn = 350 mm:
Opory miejscowe:
- konfuzor - = 1.0 (1 sztuka).
Obliczam chropowato wzgldn:
- rednica przewodu - 339.6 mm,
- dugo przewodu - 4.6m.
- chropowato bezwzgldna - 0.5 mm.
Odczytuj z tablic dla tr.=90°C, =0.3259*10-6m2/s.
Obliczam liczb Reynoldsa:
Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano warto wspóczynnika oporów liniowych :
=0.0218.
Obliczam sum strat :
czne straty w przepompowni:
2.23. Obliczenie wysokoci zwierciada czynnika w naczyniu wzbiorczym nad poziomem pomp stabilizujco-uzupeniajcych.
Opory miejscowe:
- kolano - = 0.13 (2 sztuki),
- zawór zwrotny, grzybowy - = 4.8 (1 sztuka),
- trójnik - = 0.95 (1 sztuka),
- zawór odcinajcy - = 0.10 (1 sztuka),
- wylot ze zbiornika - = 0.5 (1 sztuka).
Obliczam chropowato wzgldn dla odcinka przewodu sscego:
- rednica przewodu - 36.6 mm,
- dugo przewodu - 2.0m,
- chropowato bezwzgldna - 0.2 mm.
Odczytuj z tablic dla t.=90°C, =0.3259*10-6m2/s.
Obliczam liczb Reynoldsa:
Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano warto wspóczynnika oporów liniowych :
=0.0317.
Obliczam sum strat na odcinku przewodu sscego:
Odczytuj z tablic dla temperatury t = 105 °C wysoko cinienia parowania:
Odczytuj z tablic dla temperatury t = 90 °C cinienie nasycenia:
Obliczam maksymaln wysoko ssania:
Poziom zwierciada czynnika w naczyniu wzbiorczym musi wynosi przynajmniej 5 m nad osiami pomp stabilizujco-uzupeniajcych.
3. CHARAKTERYSTYKI PRZEWODÓW.
3.1. Charakterystyka przewodu sieci ciepowniczej przepompowni:
Charakterystyka przewodu ciepowniczego jest wyznaczona na podstawie zalenoci H=f(Q):
TABELA I.
H[m] |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
75 |
95 |
Q[m3/s] |
0,015 |
0,023 |
0,044 |
0,056 |
0,07 |
0,082 |
0,1 |
0,12 |
3.2. Charakterystyka przewodu o rednicy nominalnej Dn = 200 mm:
Wyznaczam na podstawie danych z punktu 2.22. i z tablic parametry przewodu:
- dugo przewodu L = 6.9 m,
- przepuszczalno przewodu K2= 1.558*10-1 m6/s2,
- opory liniowe w strefie kwadratowej zalenoci oporów kw= 0.02485,
- wspóczynnik = 1.00.
Charakterystyka przewodu jest opisana równaniem:
.
3.3. Charakterystyka przewodu sieciowego wewntrz przepompowni:
Wyznaczam na podstawie danych z punktu 2.22. i z tablic parametry przewodu:
- dugo przewodu L = 7.9 m,
- przepuszczalno przewodu K2= 0.5050 m6/s2,
- opory liniowe w strefie ich kwadratowej zalenoci kw= 0.02339,
- wspóczynnik = 1.001.
Charakterystyka przewodu jest opisana równaniem:
.
3.4. Charakterystyka przewodu ssawnego o Dn = 250mm:
Wyznaczam na podstawie danych z punktu 2.22. i z tablic parametry przewodu:
- dugo przewodu L = 3.49 m,
- przepuszczalno przewodu K2= 0.5050 m6/s2,
- opory liniowe w strefie ich kwadratowej zalenoci kw= 0.02339,
- wspóczynnik = 1.001.
Charakterystyka przewodu jest opisana równaniem:
.
3.5. Charakterystyka kolektora o rednicy nominalnej Dn = 300 mm:
Wyznaczam na podstawie danych z punktu 2.22. i z tablic parametry przewodu:
- dugo przewodu L = 4.6 m,
- przepuszczalno przewodu K2= 1.318 m6/s2,
- opory liniowe w strefie ich kwadratowej zalenoci kw= 0.02230,
- wspóczynnik = 1.001.
Charakterystyka przewodu jest opisana równaniem:
.
3.6. Charakterystyka zastpcza przewodów w przepompowni:
Charakterystyka przewodu jest opisana równaniem:
Podstawiajc za Q wartoci liczbowe otrzymujemy dane zawarte w TABELI II:
TABELA II.
Q[m3/s] |
0,015 |
0,023 |
0,044 |
0,056 |
0,07 |
0,082 |
0,1 |
0,12 |
Hp[m] |
0,044 |
0,103 |
0,379 |
0,613 |
0,958 |
1,315 |
1,956 |
2,817 |
3.7. Charakterystyka przewodu sieci ciepowniczej po uwzgldnieniu strat w przepompowni:
Szukana charakterystyka jest sum charakterystyk zastpczej przewodów w przepompowni
( TABELA II ) i przewodu sieci ciepowniczej ( TABELA I ). Przedstawia j TABELA III:
TABELA III.
Q[m3/s] |
0,015 |
0,023 |
0,044 |
0,056 |
0,07 |
0,082 |
0,1 |
0,12 |
Q[m3/h] |
54 |
82,8 |
158,4 |
201,6 |
252 |
295,2 |
360 |
432 |
H[m] |
10,044 |
20,103 |
30,379 |
40,613 |
50,958 |
61,315 |
76,956 |
97,817 |
3.8. Parametry pracy ukadu:
Parametry pracy zostay odczytane z WYKRESU I. Zamieszczona w nim charakterystyka pompy P zostaa przerysowana z katalogu firmy Grundfos, a sumaryczna charakterystyka 2P powstaa po dodaniu dwóch charakterystyk P pomp poczonych równolegle. Charakterystyka AB - przewodu sieci ciepowniczej po uwzgldnieniu strat w przepompowni zostaa wykonana na podstawie TABELI III. Na tej podstawie otrzymano:
- H = 10.4 mH2O ,
- Q = 340 m3/h.
4. WYKAZ ELEMENTÓW PRZEPOMPOWNI.
lp. |
nazwa czci |
oznaczenie |
ilo |
j.m |
producent |
1 |
pompa obiegowa |
VM 206, 7.5 kW |
3 |
szt. |
Grundfos witokrzyska 18 W-wa |
2 |
pompa stabilizujco- |
CR4-190 |
2 |
szt. |
Grundfos witokrzyska 18 W-wa |
3 |
przewód Dn = 32 mm |
rura przewodowa D1 OC A1 42.4×2.9R |
25 |
m |
Elektromonta-Pónoc |
4 |
przewód Dn = 125 mm |
rura przewodowa D1 WM A1 133×5.0R |
8.2 |
m |
Elektromonta-Pónoc |
5 |
przewód Dn = 200 mm |
rura przewodowa D1 WM A1 219.1×6.3R |
1.2 |
m |
Elektromonta-Pónoc |
6 |
przewód Dn = 250 mm |
rura przewodowa D1 ZO2 WM A1 273×7.1R |
6.5 |
m |
Elektromonta-Pónoc |
7 |
przewód Dn = 350 mm |
rura przewodowa D1 WM A1 355.6×8.0R |
14.5 |
m |
Elektromonta-Pónoc |
8 |
odmulacz |
OISm 800/250 |
3 |
szt. |
SPAW-TEST |
9 |
kompensator |
DX-1-S-250-16- |
2 |
szt. |
BREDAN |
10 |
kolana hamburskie. Dn=32mm |
|
6 |
szt. |
P.P.U.H. ROMI sp. z o.o. ód |
11 |
kolana hamburskie. Dn=200mm |
|
6 |
szt. |
P.P.U.H. ROMI sp. z o.o. ód |
12 |
zawór odcinajcy |
AH-11c Dn200 |
6 |
szt. |
PPH. ZAWGAZ sp. z o.o. |
13 |
zawór odcinajcy Dn=125 mm |
AH-11c Dn 125 |
2 |
szt. |
PPH. ZAWGAZ sp. z o.o. |
14 |
zawór odcinajcy Dn=250 mm |
AH-14c Dn 250 |
3 |
szt. |
PPH. ZAWGAZ sp. z o.o. |
15 |
zawór odcinajcy Dn=25mm
|
AH-2p Dn25 |
3 |
|
|
16 |
zawór odcinajcy Dn=32 mm |
AH-2p Dn 32 |
13 |
szt. |
PPH. ZAWGAZsp. z o.o. |
17 |
zawór zwrotny Dn=200 |
nr 303 Dn=200 |
3 |
szt. |
B.S.P.i A.P. ul. 1 Maja 28 Gliwice |
18 |
zawór zwrotny Dn=32 |
nr 287 Dn=32 |
2 |
szt. |
B.S.P.i A.P. ul. 1 Maja 28 Gliwice |
19 |
konfuzor |
355.6/273, L=260 |
2 |
szt. |
Elektromonta-Pónoc |
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Mathcad przepona kotwiczna projekt 2
09B przepompownie
odpowiedzi 2 pyt, IÅ Tokarzewski 27.06.2016, V semestr COWiG, PKM (Podstawy konstrukcji mechanicznyc
Mroczna przepowiednia Åw Malachiasza
Przepowiednia ojca Pio, Dary Ducha ÅwiÄtego
Proroctwa i przepowiednie
Przedmiar robot i kosztorys ofertowy przepompownia Kock ul Pogodna
Przepowiednia
Mroczna przepowiednia Kres papiestwa jest bliski!
Kopia przepompownia Tomek, IÅ Tokarzewski 27.06.2016, V semestr ISiW, Kanalizacje, Äw proj, projekty
Przepowiednie KrĆ³lowej Saby
Przepona, Pedagogika, emisja gÅosu
RĆ³Å¼ne przypadki wzrok, zaparcia, bĆ³le brzucha, miÄsieÅ przepony, tarczyca, przykurcze palcĆ³w
13 Przepowiednia
ROK 12 TRZECIA PRZEPOWIEDNIA?TIMSKA
wiÄcej podobnych podstron