3.0 Przyjęcie danych do projektu ramy żelbetowej dla budynku fabrycznego. Rozstaw ram wynosi 6.5m.,obciążenie użytkowe 8 kN/m^2, obciążenie śniegiem strefa I (wg PN-80/B-02010), obciążenie wiatrem strefa II (wg PN-77/B-02011) rodzaj terenu B. Przyjęto klasę betonu B-25 o Rb=14300kN/m^2, Rbz=1030kN/m^2,stal do zbrojenia stóp fundamentowych, rygli, słupów A-III Ra=310 MPa. Zestawienie obciążeń: Obciążenie śniegiem Obciążenie charakterystyczne śniegiem I strefy wynosi Qk=0.7 kN/m^2 Współczynnik kształtu dach jest stały i wynosi C=0.8 Obciążenie charakterystyczne dachu Sk=C⋅Qk=0.7kN/m^2⋅0.8=0.56kN/m^2 Obciążenie obliczeniowe współczynnik obciążenia *f=1.4 więc S=1.4⋅0.56=0.784kN/m^2 Obciążenie wiatrem Charakterystyczne ciśnienie wiatru dla strefy II wynosi qk=0.35kN/m^2 Współczynnik ekspozycji dla terenu typu B czyli dla terenu zabudowanego do wysokości 10 m. lub zalesionego -wynosi Ce=0.8 Współczynnik areodynamiczny C wynosi: Obciążenie charakterystyczne wiatrem pk=qkCeCβ dla: a)C=+0.7 b)C=-0.4 β=1.8 dla budowli niepodatnych na działanie wiatru. a) pk=0.35kN/m^20.8 ⋅0.7⋅1.8=0.3528 kN/m^2 b) pk=0.35kN/m^20.8⋅(-0.4)1.8=-0.2016 kN/m^2 Obciążenie obliczeniowe wiatrem Współczynnik obliczeniowy γf=1.3 dla p.=pk1.3=0.3528⋅1.3=0.4596 kN/m^2 p.=pk1.3=-0.2016⋅1.3=0.2640 kN/m^2 Obciążenie rygla dolnego 3.1.1Obciążenie ciągłe od ciężaru własnego rygla q1 q1=0.8⋅0.25⋅24⋅1.1=5.280 kN/m Obciążenie siłami skupionymi przekazywanymi z żeber na rygiel obciążenie stałe + użtykowe P1=266.12 kN (Q^lB + QB^p - z żebra) obciążenie z żebra skrajnego zmiejszono o 40% ze względu na mniejsze obciążenie żebra. P11=266.12⋅0.4=159.672 kN Obciążenie rygla górnego 3.2.1 Obciążenie ciągłe od ciężaru własnego rygla q1 q2=0.8⋅0.25⋅24⋅1.1=5.280 kN/m. 3.2.2 Obciążenie siłami skupionymi przekazywanymi z żeber na rygiel P2=63.661 kN Obciążenie dachu 3*papa 0.15⋅6.5⋅2.41.2=2.808 kN szlichta bet. 0.04⋅2.4⋅6,5⋅24⋅1,3=19,469 kN keramzty 0,5⋅2,4⋅6,5⋅9⋅1,2=84,240 kN Suma wszystkich sił obciążenia rygla górnego siłami skupionymi wynosi P2=170,178 kN Obciążenie dach śniegiem S=0,784⋅2,4⋅6,5=12,23 kN Ss=6,115 kN Obciążenie słupa dolnego Obciążenie ciężarem własnym przekrój słupa 0,65 m. 0,25m. Q=0,25⋅0,65⋅24⋅1,1=4,29 kN/m. Obciążenie wiatrem #parcie p=0,3825⋅6,5=2,239 kN/m. #ssanie p=-0,2016⋅6,5=-1,3104 kN/m. Schemat statyczny ramy i położenie przekrojów I,II,III,IV. 1 2 3 4 III-III IV-IV 5 6 I-I 7 8 II-II Wyniki sił wewnętrznych (momenty zginające, siły tnące, siły normalne) powstający od 4 schematów obciążeń t.j: Obciążenie ciężarem własnym i użytkowym. Obciążenie śniegiem Obciążenie wiatrem z lewej Obciążenie wiatrem z prawej PROGRAM F-R-A-N-K C. BRANICKI 1986-1994 08-27-1997 PROBLEM TITLE: Projekt hali żelbetowej, Michał Jagodzinski,sem.6, KBI NODES= 10 N X Y 1 0 0 2 3.6 0 3 5.4 0 4 9 0 5 0 3.2 6 3.6 3.2 7 5.4 3.2 8 9 3.2 9 0 7.6 10 9 7.6 E= 27000 TYPES= 2 T AREA I H 1 2.00000E-01 1.06667E-02 11 2 1.50000E-01 4.50000E-03 11 ELEMENTS= 10 El A B (T) 1 1 2 1 2 2 3 1 3 3 4 1 4 5 1 2 5 8 4 2 6 5 6 1 7 6 7 1 8 7 8 1 9 9 5 2 10 10 8 2 SUPPORTS= 2 N CODE 9 FIX 10 FIX SPRINGS= 0 SYSTEM STATISTICS ~~~~~~~~~~~~~~~~~ NO OF NODES.................. 10 NO OF ELEMENTS............... 10 NO OF RIGID SUPPORT LINKS.... 6 NO OF ACTIVE SPRINGS......... 0 NO OF NODAL RESTRAINTS....... 6 STIFFNESS MATRIX VOLUME..... 165 ELEMENTS MEMORY USED............... 2632 BYTES STATICAL INDETERMINACY....... 6 4.1 OBCIAŻENIE CIĘŻAREM WŁASNYM I UŻTYKOWYM. LOCAL ELEMENT LOADS EL (CODE X0 V (DIR)) 1 UDL 0 5.28 Y 2 UDL 0 5.28 Y 3 UDL 0 5.28 Y 6 UDL 0 5.28 Y 7 UDL 0 5.28 Y 8 UDL 0 5.28 Y 1 P 1.8 119.71 Y 3 P 1.8 119.71 Y 5 P 1.8 273.44 Y 7 P 1.8 273.44 Y 4 UDL 0 3.96 Y 5 UDL 0 3.96 Y 9 UDL 0 3.96 Y 10 UDL 0 3.96 Y END *{LOCAL} GLOBAL NODAL LOADS NN (CODE V ) 1 Y 71.83 2 Y 119.71 3 Y 119.71 4 Y 71.83 5 Y 164.06 6 Y 273.44 7 Y 273.44 8 Y 164.06 END *{GLOBAL} --------------------------------------------------------- Resultant of external loads: SPX SPY 0.0000 2199.6120 --------------------------------------------------------- G L O B A L D I S P L A C E M E N T S ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ N U V FI 1 -0.5124829E+00 1.2769270E+00 1.3887763E+00 2 -0.6889830E+00 8.3496066E+00 1.0735752E+00 3 -0.7772330E+00 8.4809734E+00 -0.9309265E+00 4 -0.9537331E+00 1.7547850E+00 -0.1365445E+01 5 -0.5733742E+00 1.0058248E+00 2.3681309E+00 6 -0.4628645E+00 1.5501145E+01 2.7291474E+00 7 -0.4076097E+00 1.6250879E+01 -0.2095599E+01 8 -0.2971000E+00 1.3649473E+00 -0.2763801E+01 9 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 10 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 L O C A L E L E M E N T E N D - F O R C E S ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ EL (NA) NB=N VA VB MA MB 1 -264.750 -264.9477 126.2297 -386.4154 -317.7038 2 -264.750 -6.5197 -2.9843 317.7038 -320.8856 3 -264.750 122.6943 -261.4123 320.8856 370.5064 4 349.450 -336.778 264.7502 -264.7502 460.7851 386.4154 5 619.354 -333.242 -264.7502 264.7502 -476.6941 -370.5064 6 165.764 -403.5943 384.5863 -743.9463 -674.7789 7 165.764 -111.1463 -171.7977 674.7789 -866.2887 8 165.764 445.2377 -464.2457 866.2887 770.7812 9 934.528 -917.104 98.9857 -98.9857 152.3758 283.1612 10 1265.084 -1247.660 -98.9857 98.9857 -141.4499 -294.0871 R I G I D S U P P O R T R E A C T I O N S ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ NODE DIRECTION VALUE 9 X 98.9857 10 X -98.9857 9 Y -934.5280 10 Y -1265.0840 9 M 152.3758 10 M -141.4499 --------------------------------------------------------- RESULTANT OF SUPPORT REACTIONS: SRX SRY -0.0000 -2199.6120 --------------------------------------------------------- 4.2 OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM LOCAL ELEMENT LOADS EL (CODE X0 V (DIR)) 1 P 1.8 8.75 Y 3 P 1.8 8.75 Y END GLOBAL NODAL LOADS NN (CODE V ) 1 Y 4.375 2 Y 8.75 3 Y 8.75 4 Y 4.375 END --------------------------------------------------------- Resultant of external loads: SPX SPY 0.0000 43.7500 --------------------------------------------------------- G L O B A L D I S P L A C E M E N T S ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ N U V FI 1 7.0212885E-03 4.1049383E-02 1.6342892E-01 2 1.4042577E-03 6.5983710E-01 8.1904533E-02 3 -0.1404258E-02 6.5983710E-01 -0.8190453E-01 4 -0.7021288E-02 4.1049383E-02 -0.1634289E+00 5 -0.8026216E-02 2.3765432E-02 -0.3567362E-01 6 -0.1605243E-02 -0.5328960E-01 -0.7134725E-02 7 1.6052432E-03 -0.5328960E-01 7.1347248E-03 8 8.0262160E-03 2.3765432E-02 3.5673624E-02 9 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 10 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 L O C A L E L E M E N T E N D - F O R C E S ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ EL (NA) NB=N VA VB MA MB 1 -8.42555 -17.50000 8.75000 -21.04055 -26.20945 2 -8.42555 0.00000 -0.00000 26.20945 -26.20945 3 -8.42555 8.75000 -17.50000 26.20945 21.04055 4 -21.87500 8.42555 -8.42555 5.92120 21.04055 5 -21.87500 -8.42555 8.42555 -5.92120 -21.04055 6 9.63146 -0.00000 0.00000 -2.28311 2.28311 7 9.63146 -0.00000 0.00000 -2.28311 2.28311 8 9.63146 0.00000 -0.00000 -2.28311 2.28311 9 -21.87500 -1.20591 1.20591 -1.66793 -3.63809 10 -21.87500 1.20591 -1.20591 1.66793 3.63809 R I G I D S U P P O R T R E A C T I O N S ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ NODE DIRECTION VALUE 9 X -1.2059 10 X 1.2059 9 Y -21.8750 10 Y -21.8750 9 M -1.6679 10 M 1.6679 --------------------------------------------------------- RESULTANT OF SUPPORT REACTIONS: SRX SRY 0.0000 -43.7500 --------------------------------------------------------- 4.3 OBCIĄŻENIE WIATREM Z LEWEJ LOCAL ELEMENT LOADS EL (CODE X0 V (DIR)) 4 UDL 0 2.85 X 5 UDL 0 1.63 X 9 UDL 0 2.85 X 10 UDL 0 1.63 X END GLOBAL NODAL LOADS NN (CODE V ) END --------------------------------------------------------- Resultant of external loads: SPX SPY 34.0480 0.0000 --------------------------------------------------------- G L O B A L D I S P L A C E M E N T S ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ N U V FI 1 1.3290272E+00 -0.8732017E-02 3.6491339E-02 2 1.3284993E+00 8.7754359E-03 -0.1489311E-01 3 1.3282353E+00 -0.1978580E-01 -0.1387363E-01 4 1.3277073E+00 8.7320170E-03 4.1588729E-02 5 9.8584865E-01 -0.7481318E-02 1.2506653E-01 6 9.8422614E-01 5.0272856E-02 -0.5320614E-01 7 9.8341488E-01 -0.5412639E-01 -0.5284934E-01 8 9.8179237E-01 7.4813181E-03 1.2685057E-01 9 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 10 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 L O C A L E L E M E N T E N D - F O R C E S ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ EL (NA) NB=N VA VB MA MB 1 -0.791928 1.58292 -1.58292 6.96000 -1.26151 2 -0.791928 1.58292 -1.58292 1.26151 1.58774 3 -0.791928 1.58292 -1.58292 -1.58774 7.28624 4 1.582916 -8.32807 -0.79193 -5.09783 -6.96000 5 -1.582916 -6.00793 0.79193 -3.59353 -7.28624 6 -2.433769 5.30330 -5.30330 23.80775 -4.71588 7 -2.433769 5.30330 -5.30330 4.71588 4.83006 8 -2.433769 5.30330 -5.30330 -4.83006 23.92193 9 6.886213 -18.43430 5.89430 -34.81301 -18.70992 10 -6.886213 -15.61370 8.44170 -32.59347 -20.32840 R I G I D S U P P O R T R E A C T I O N S ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ NODE DIRECTION VALUE 9 X -18.4343 10 X -15.6137 9 Y 6.8862 10 Y -6.8862 9 M -34.8130 10 M -32.5935 --------------------------------------------------------- RESULTANT OF SUPPORT REACTIONS: SRX SRY -34.0480 0.0000 --------------------------------------------------------- 4.4 OBCIAZENIE WIATREM Z PRAWEJ LOCAL ELEMENT LOADS EL (CODE X0 V (DIR)) 4 UDL 0 -1.63 X 5 UDL 0 -2.85 X 9 UDL 0 -1.63 X 10 UDL 0 -2.85 X END GLOBAL NODAL LOADS NN (CODE V ) END --------------------------------------------------------- Resultant of external loads: SPX SPY -34.0480 0.0000 --------------------------------------------------------- G L O B A L D I S P L A C E M E N T S ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ N U V FI 1 -0.1327707E+01 8.7320170E-03 -0.4158873E-01 2 -0.1328235E+01 -0.1978580E-01 1.3873630E-02 3 -0.1328499E+01 8.7754359E-03 1.4893109E-02 4 -0.1329027E+01 -0.8732017E-02 -0.3649134E-01 5 -0.9817924E+00 7.4813181E-03 -0.1268506E+00 6 -0.9834149E+00 -0.5412639E-01 5.2849335E-02 7 -0.9842261E+00 5.0272856E-02 5.3206144E-02 8 -0.9858487E+00 -0.7481318E-02 -0.1250665E+00 9 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 10 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 L O C A L E L E M E N T E N D - F O R C E S ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ EL (NA) NB=N VA VB MA MB 1 -0.791928 -1.58292 1.58292 -7.28624 1.58774 2 -0.791928 -1.58292 1.58292 -1.58774 -1.26151 3 -0.791928 -1.58292 1.58292 1.26151 -6.96000 4 -1.582916 6.00793 -0.79193 3.59353 7.28624 5 1.582916 8.32807 0.79193 5.09783 6.96000 6 -2.433769 -5.30330 5.30330 -23.92193 4.83006 7 -2.433769 -5.30330 5.30330 -4.83006 -4.71588 8 -2.433769 -5.30330 5.30330 4.71588 -23.80775 9 -6.886213 15.61370 -8.44170 32.59347 20.32840 10 6.886213 18.43430 -5.89430 34.81301 18.70992 R I G I D S U P P O R T R E A C T I O N S ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ NODE DIRECTION VALUE 9 X 15.6137 10 X 18.4343 9 Y -6.8862 10 Y 6.8862 9 M 32.5935 10 M 34.8130 --------------------------------------------------------- RESULTANT OF SUPPORT REACTIONS: SRX SRY 34.0480 -0.0000 --------------------------------------------------------- END OF PROGRAM RUN Wymiarowanie słupa dolnego na zginanie. lo=ΨoΨ⋅l Ψo=1 ϑwg= Przekroje i momenty bezwładności słupa i rygla słup- 0,65m. Ibs=0,0057213 cm^4 0,25m. -rygiel 0,25m. 0,25m. 0,80m. Ibr=0,010666 cm^4 więc ϑwg==0,339 Ψ=1+=1,370 ostatecznie lo=1⋅1,370⋅4,2=5,754m. Uwzględnienie wyboczenia: jeżeli to nie uwzględniamy wyboczenia lo=5,754m. h=0,80m. więc wyboczenia brak dla h=0,25m. więc wyboczenie istnieje Wymiarowanie słupa liczymy z uwzględnieniem wyboczenia 5.1 Zestawienie III wariantów obciążeń dla przekrojów I i II. Dla przekroju I wariant obciążenia I maxM=277,00 kNm odpN=984,2665 kN odpT= 99,981 kN wariant obciążenia II minM=245,56 kNm odpN=1008,72 kN odpT=87,56 kN wariant obciążenia III maxN=1013,201 kN odpM=258,36 kNm odpT=92,005 kN Dla przekroju II wariant obciążenia I maxM=163,145 kNm odpN=1002,284 k odpT= 109,612kN wariant obciążenia II minM=110,628kNm odpN=1017,0643 kN odpT=13,47887 kN wariant obciążenia III maxN=1026,743 kN odpM=163,0676 kNm odpT=108,0258 kN PRZEKRÓJ I 5.2.1.1 Mimośród początkowy dla wariantu obciążenia I . e0=en+es es= en=max Przyjęto en=0,0216m. eo=0,218+0,0216=0,3026m. N eac e a ea h0 a' Przyjęto η=1,15 więc mimośrody mają wartości e=0,3026⋅1,15=0,34799m. ea=0,5⋅0,65+0,3047-0,04=0,5897m. eac=0,5⋅0,65-0,34799+0,04=0,0603m. Zakładamy duży mimośród Fac Fac==3,585cm^2 ξgr=0,6 Sb=(1- ξgr0,5) ξgr=0,42= Sgr Fmin=0,0015⋅b⋅ho=0,0015⋅0,25⋅0,61=2,4375cm^2 FacFmin to Fa= Fa=16,8115 cm^2 Przyjęto 6φ20 5.2.1.2 Mimośród początkowy dla wariantu obciążenia II . e0=en+es es===0,2434m. en=max Przyjęto en=0,0216m. eo=0,2434+0,0216=0,265m. Przyjęto η=1,15 więc mimośrody mają wartości e=0,265⋅1,15=0,3047m. ea=0,5⋅0,65+0,3047-0,04=0,5897m. eac=0,5⋅0,65-0,3047+0,04=0,0603m. Zakładamy duży mimośród Fac= Fac==2,237cm^2 Fmin=0,0015⋅b⋅ho=0,0015⋅0,25⋅0,61=2,4375cm^2 Fmin>Fac Sb==0,3653 ξ=1-=0,4809 Fa= Fa=5,946 cm^2 Przyjęto 8φ10 5.2.1.3 Mimośród początkowy dla wariantu obciążenia III . e0=en+es es===0,255m. en=max Przyjęto en=0,0216m. eo=0,255+0,0216=0,2766m. Przyjęto η=1,15 więc mimośrody mają wartości e=0,2766⋅1,15=0,31809m. ea=0,5⋅0,65+0,31809-0,04=0,60308m. eac=0,5⋅0,65-0,31809+0,04=0,0469m. Zakładamy duży mimośród Fac= Fac==-3,085cm^2 Fmin=0,0015⋅b⋅ho=0,0015⋅0,25⋅0,61=2,4375cm^2 Fmin>Fac Sb==0,376 ξ=1-=0,376 Fa= Fa=-2,06cm^2 Gdy Fa<0 to x=a'+ x<h czyli 0,20788<0,65 to: Fac= Fac=13,303 cm^2 Przyjęto 7φ16 PRZEKRÓJ II 5.2.2.1 Mimośród początkowy dla wariantu obciążenia I . e0=en+es es===0,160m. en=max Przyjęto en=0,0216m. eo=0,16+0,0216=0,1816m. Przyjęto η=1,15 więc mimośrody mają wartości e=0,1816⋅1,15=0,208m. ea=0,5⋅0,65+0,208-0,04=0,493m. eac=0,5⋅0,65-0,208+0,04=0,157m. Zakładamy duży mimośród Fac= Fac==1,087cm^2 Fmin=0,0015⋅b⋅ho=0,0015⋅0,25⋅0,61=2,4375cm^2 Fmin>Fac ξgr=0,6 Sb=(1- ξgr0,5) ξgr=0,42= Sgr Fmin=0,0015⋅b⋅ho=0,0015⋅0,25⋅0,61=2,4375cm^2 Fa= Fa=13,72 cm^2 Przyjęto 7φ16 5.2.2.2 Mimośród początkowy dla wariantu obciążenia II . e0=en+es es===0,108m. en=max Przyjęto en=0,0216m. eo=0,108+0,0216=0,130m. Przyjęto η=1,15 więc mimośrody mają wartości e=0,130⋅1,15=0,1499m. ea=0,5⋅0,65+0,1499-0,04=0,4399m. eac=0,5⋅0,65-0,1499+0,04=0,1351m. Zakładamy duży mimośród Fac= Fac==1,556cm^2 Fmin=0,0015⋅b⋅ho=0,0015⋅0,25⋅0,61=2,4375cm^2 Fmin>Fac Sb==0,1248 ξ=1-=0,248 Fa= Fa=-7,10cm^2 Gdy Fa<0 to x=a'+ x<h czyli 0,208<0,65 to: Fac= Fac=4,02 cm^2 Przyjęto 2φ6 5.2.2.3 Mimośród początkowy dla wariantu obciążenia III . e0=en+es es===0,156m. en=max Przyjęto en=0,0216m. eo=0,156+0,0216=0,178m. Przyjęto η=1,15 więc mimośrody mają wartości e=0,1781,15=0,205m. ea=0,5⋅0,65+0,205-0,04=0,0,49m. eac=0,5⋅0,65-0,205+0,04=0,08m. Zakładamy duży mimośród Fac= Fac==1,396cm^2 Fmin=0,0015⋅b⋅ho=0,0015⋅0,25⋅0,61=2,4375cm^2 Fmin>Fac Sb==0,423 ξ=1-=0,607 Fa= Fa=10,96 cm^2 Przyjęto 4φ20. Ostatecznie przyjęto zbrojenie słupa na zginanie 6φ20. Wymiarowanie słupa na ścinanie Q=99,981 kN (program F R A N K) Qdop = 0,75*b *h0*Rbz=117,80 kN>Q- zbrojenie słupa na ścinanie nie jest potrzebne Qmax=0,25⋅b⋅ho⋅Rb=545,187 kN Przyjęto strzemiona konstrukcyjne φ8 co 30 cm. 7.0 Wymiarowanie rygla na zginanie. bt' t=0,1 Ho=0,76 bt'=2⋅bp'+b b=0,25m. bp'=0,5bs Dla stanu granicznego nośności bp'4t'=0,40m. Ze względu na przewagę sił skupionych bp'=0,8⋅0,4=0,32m. bt'=b=2bp'=0,25+2⋅0,32=0,89m. Do dalszych obliczeń przyjęto bt'=0,89m. Rygiel dolny Przęsło przekrój IV maxM=605,136 kNm moment płytowy Mp=bt't'⋅Rb(ho-0.5t') Mp=0,89⋅0,1⋅14300(0,76-0,05)=903,617 kNm>maxM strefa ściskania zachodzi tylko w płycie przekrój należy wymiarować jako prostokątny. Wymiarowanie zbrojenia: Sb= ξ=1-=0,085 Fa=ξ⋅bt'⋅ho⋅ Przyjęto 6φ25 Podpory W osi podpory maxM=737,409 kNm h=0,80+0,125=0,925 ho=0,925-0,04=0,885 Wymiarowanie zbrojenia Sb= ξ=1-=0,075 Fa=ξ⋅bt'⋅ho⋅ Przyjęto 6φ25 Na krawędzi maxM=737,409 kNm maxQ=424,53 kN h0=0,845m. Mkr=737,409-0,125⋅424,53+5,280⋅684,384 kNm Wymiarowanie zbrojenia: Sb= ξ=1-=0,0753 Fa=ξ⋅bt'⋅ho⋅27,19 cm^2 Przyjęto 6φ25. Na początku skosu h-0,80m. ho=0,76m. Msk=737,409-424,53⋅0,375+5,280⋅=578,58 kNm Wymiarowanie zbrojenia: Sb= ξ=1-=0,082 Fa=ξ⋅bt'⋅ho⋅25,61cm^2 Przyjęto 6φ25. Wymiarowanie rygla na ścinanie Qdop = 0,75*b *h0*Rbz=0,75⋅0,25⋅0,76⋅1030=146,775 kN Qmax=0,25⋅b⋅ho⋅Rb=0,25⋅0,25⋅0,76⋅14300=679,25 kN Q=413,47 kN C10==1,6m. Ti=Tsbi+Toi Założyliśmy, że Toi=0 więc otrzymujemy: Ti=Tsbi Tsbi=ϒf0σpsnsFs σps=≤σmax σps==395784,032 kN/m^2 σmax==79745528 kN/m^2 ns==4,46≅przyjęto 5 strzemion Fs=msfs=4=Π0,008^2=0,0002m^2 Rozstaw strzemion w strefie przypodporowej. S1≤30cm S1≤h/3=26,66cm Na odcinku L= 1/6 L0==1,6m. przyjęto strzemiona co 26 cm o średnicy φ=8mm. 7.3 Stan graniczny nośności 7.3.1 Stan graniczny rozwarcia rys. Sprawdzenie stanu granicznego ugięć dokonano na podstawie polskiej normy PN-84/B- 03264 (tab.14). Dopuszczalną szerokość rozwarcia rysy w/g normy przyjęto 0,3mm. Dla max.wartości μ=1,3% przy której nie przekroczone są dopuszczalne rozwarcia rys max. średnica prętów w/g normy φ32 ,a przyjęto φ25. φ25<φ32 SZEROKOŚĆ DOPUSZCZALNA ROZWARCIA RYS NIE ZOSTANIE PRZEKROCZONA. 7.3.2 Stan graniczny ugięć. Maksymalna wartość stosunku rozpiętości obliczeniowej do wysokości obliczeniowej , przy której nie przekroczone są ugięcia dopuszczalne. Tabela 15 PN-84/B-03264. ==8,552 Schemat statyczny , który potrzebny jest do określenia tabeli w normie ( wyróżniamy dwa schematy pracy belki - wolnopodparty i zamocowany) wyznaczany jest z warunku dla przęsła skrajnego: <0,5 S P R A W D Z E N I E rodzaju schematu: <0,5 •12<0,5 0,573>0,5 Rodzaj schematu zamocowany Znając schemat statyczny oraz max stopień zbrojenia μ możemy sprawdzić stan graniczny ugięć. =8,5<11,0 Warunek spełniony więc dopuszczalne ugięcia nie zostaną przekroczone. 7.3.3 Sprawdzenie zależności ξ ≤ ξgr Dla stali AII i AIII oraz betonu B<25 ξgr=0,60 Warunek sprawdzam dla max. wartości uzyskanej w obliczeniach dla ξ = 0,085 0,085 ≤ 0,60 Warunek spełniony. Stopa fundamentowa. Przyjęto: Rb=14300 kN/m^2 Rbz=1030 kN/m^2 stal A III Ra=310000 kN/m^2 głębokość posadowienia wynosi 1,00m. Zestawienie obciążeń obliczeniowych a)Na podwaliny Ciężar ściany z potrąceniem 40% na otwory okienne , ściany zewnętrzne na parterze mają 25 cm grubości, wykonane z cegły pełnej qs=0,25⋅4,60⋅18,00⋅0,6=13,662 kN/m. tynk obustronny qt=0,03⋅4,60⋅19,00⋅0,6⋅1,3=2,04 kN/m. ciężar własny podwaliny qp=0,28⋅0,35⋅24,00⋅1,1=2,587 kN/m. Σ=18,289 kN/m b)Na fundament Dla 3 schematów obciążeń schemat maxM=163,1452 kNm maxN=1002,2836 KN 2) schemat maxM=110,628 kNm maxN=1017,0643 kN schemat maxM=161,067 kNm maxN=1026,743 kN Obliczenie powierzchni stopy fundamentowej F=1,3⋅=6,40 m^2 Przyjęto a2=2,8m.,b2=2,3m. Zestawienie obciążeń: obciążenie podwaliny Pp=18,289⋅6,5=118,88 kN Zestawienie obciążeń: schemat NI=1121,16 kN MI=163,1452-118,88⋅0,45=109,649 kNm 2) schemat NII=1135,59 kN MII=110,628-118,88⋅0,45=57,132 kNm schemat NIII=1146,23 kN MIII=107,51 KNm Zestawienie obciążeń dla 1 schematu. e=< qrmax= qrmin= czyli qrmax= = qrmin= = sprawdzenie warunku Warunek spełniony Zestawienie obciążeń dla 2 schematu. e=< qrmax= qrmin= czyli qrmax= = qrmin= = sprawdzenie warunku Warunek spełniony Zestawienie obciążeń dla 3 schematu. e=< qrmax= qrmin= czyli qrmax= = qrmin= = sprawdzenie warunku Warunek spełniony Wymiarowanie zbrojenia Dla 1 schematu obciążenia h=0,65m. ho=0,60m. σ1=qrmax - hzΓsr σ2= qrmin - hzΓsr σ1=213,72-1,00⋅20,00=193,72 kPa σ2=137,906-1,00⋅20,00=117,906 kPa Mα-α w kierunku b2 Mα-α= Faα= Mβ-β w kierunku a2 Mβ-β= Faβ= Mα-α= Faα= Mβ-β= Faβ= Dla 2 schematu obciążenia h=0,65m. ho=0,60m. σ1=qrmax - hzΓsr σ2= qrmin - hzΓsr σ1=195,340-1,00⋅20,00=175,340 kPa σ2=157,327-1,00⋅20,00=137,327 kPa Mα-α w kierunku b2 Mα-α= Faα= Mβ-β w kierunku a2 Mβ-β= Faβ= Mα-α= Faα= Mβ-β= Faβ= Dla 3 schematu obciążenia h=0,65m. ho=0,60m. σ1=qrmax - hzΓsr σ2= qrmin - hzΓsr σ1=213,72-1,00⋅20,00=193,72 kPa σ2=142,24-1,00⋅20,00=122,24 kPa Mα-α w kierunku b2 Mα-α= Faα= Mβ-β w kierunku a2 Mβ-β= Faβ= Mα-α= Faα= Mβ-β= Faβ= Ostatecznie przyjęto zbrojenie stopy: w kierunku b2 Faα= Przyjęto zbrojenie 11φ12 w rozstawie co 20 cm. w kierunku a2 Faβ= Przyjęto zbrojenie 12φ10 w rozstawie co 22.5cm. Sprawdzenie warunku na przebicie stopy. F⋅σmax<Rbhobsr 0,65m. 2,3m d=0,5(2,8-1)-0,60=0,3m. 2,8m. F=0,3⋅2,3=0,69m^2 σmax=213,72 kPa czyli: 213,72⋅0,69<1030⋅0,60⋅0,9 bsr=b1+ho=0,3+0,6=0,9 174,668<556,2 warunek spełniony.

Poz.3.0 Rama

Strona-30-

---