Przykładowe pytania testowe

1. Długość zakotwienia, przy tym samym przekroju zbrojenia:

• wzrasta wraz ze wzrostem średnicy zastosowanych prętów,

• maleje wraz ze wzrostem średnicy zastosowanych prętów,

• jest niezależna od średnicy zastosowanych prętów,

• w strefie rozciąganej wzrasta wraz ze wzrostem średnicy zastosowanych prętów, natomiast w strefie ściskanej maleje wraz ze wzrostem średnicy zastosowanych prętów.

2. Przekrój pozornie teowy to przekrój o kształcie teowym, w którym:

• półka znajduje się w strefie rozciąganej

• naprężenia ściskające występują w całej półce

• wysokość strefy ściskanej jest mniejsza (lub równa) od wysokości półki

• półka jest znacznie szersza (np. w stropie płytowo - żebrowym) ale do obliczeń musimy brać jedynie tzw. szerokość efektywną

3. Który z poniższych wzorów jest poprawny dla określenia obliczeniowej nośności podwójnie zbrojonego przekroju teowego (z półką w strefie ściskanej), w którym przekrój zbrojenia rozciąganego A_s1 jest równy przekrojowi zbrojenia ściskanego A_s2:

• M_Rd=f_yd*A_s1*(d-a₂)

• M_Rd=f_yd*A_s2 *(d-a₂)

• M_Rd=A_s,lim*f_yd*(d-a₂)

• M_Rd=A_s2*f_yd*(d-a₂)+(b_eff-b_w)*h_f*f_cd*(d-0,5*h_f)+_eff,lim*b_w*d²* f_cd

• M_Rd=A_s2*f_yd*(d-a₂)+(b_eff-b_w)*h_f*f_cd*(d-0,5*h_f)+_eff*b_w*d²* f_cd

4. Skurcz w ściskanym elemencie żelbetowym powoduje:

• wzrost naprężeń ściskających w betonie i spadek naprężeń rozciągających w stali,

• spadek naprężeń ściskających w betonie i wzrost naprężeń ściskających w stali,

• wzrost naprężeń ściskających w betonie i wzrost naprężeń rozciągających w stali,

• wzrost naprężeń rozciągających w betonie i spadek naprężeń rozciągających w stali,

• redystrybucję sił wewnętrznych w układach statycznie wyznaczalnych,

• nie powoduje żadnych zmian w naprężeniach z wyjątkiem powstania rys skurczowych.

5. W przypadku małego mimośrodu w zbrojeniu o przekroju A_s1 występują naprężenia:

• zawsze ściskające, których wartość jest mniejsza od granicy plastyczności stali

• zawsze rozciągające, których wartość jest mniejsza od granicy plastyczności stali

• ściskające lub rozciągające, których wartość jest zawsze mniejsza od granicy plastyczności stali

• rozciągające, których wartość jest zawsze mniejsza od granicy plastyczności stali lub ściskające, których wartość jest mniejsza lub równa granicy plastyczności stali

6. Teowy pojedynczo zbrojony przekrój żelbetowy ma większą nośność gdy:

• cała półka znajduje się w strefie naprężeń ściskających niż gdy znajduje się ona w strefie naprężeń rozciągających, przy tym samym przekroju zbrojenia

• cała półka znajduje się w strefie naprężeń rozciągających niż gdy znajduje się ona w strefie naprężeń ściskających, przy tym samym przekroju zbrojenia,

• Nośność pojedynczo zbrojonego przekroju teowego nie zależy od położenia półki

7. Wytrzymałość betonu na ściskanie jest:

• zależna od prędkości przykładania obciążenia i wzrasta wraz ze wzrostem prędkości przykładania obciążenia

• zależna od prędkości przykładania obciążenia i maleje wraz ze wzrostem prędkości przykładania obciążenia

• jest niezależna od prędkości przykładania obciążenia.

8. Pełzanie w ściskanym elemencie żelbetowym powoduje:

• wzrost naprężeń ściskających w betonie i spadek naprężeń rozciągających w stali,

• spadek naprężeń ściskających w betonie i wzrost naprężeń ściskających w stali,

• wzrost naprężeń ściskających w betonie i wzrost naprężeń rozciągających w stali,

• wzrost naprężeń rozciągających w betonie i spadek naprężeń rozciągających w stali,

• redystrybucję sił wewnętrznych w układach statycznie wyznaczalnych,

• nie powoduje żadnych zmian w naprężeniach z wyjątkiem powstania rys skurczowych.

9. Obliczając, przy założeniu prostokątnego wykresu naprężeń w betonie ściskanym, nośność podwójnie zbrojonego przekroju zginanego, w sytuacji gdy x_eff<2a₂, stosujemy wzór M_Rd=f_yd*A_s1*(d-a₂), dlatego że:

• wysokość strefy ściskanej betonu jest zbyt mała a czasami wręcz zerowa (np. przy A_s2=A_s1), aby można ją było uwzględniać,

• wypadkowa naprężeń ściskających w betonie znajduje się w otulinie, która może odpadać i nie można dopuścić do tak wysokiego położenia tej wypadkowej,

• naprężenia w stali ściskanej w opisywanej sytuacji nie osiągają granicy plastyczności f_yd, stąd moment od siły F_s2 względem zbrojenia rozciąganego jest nieznany, bez dodatkowej analizy odkształceń

• jest to jedynie jeden ze sposobów liczenia nośności, równie dobrze można byłoby ją obliczać stosując wzór: M_Rd=f_yd*A_s2*(d-a₂)

10. Z małym mimośrodem mamy do czynienia wtedy kiedy wymiarując przekrój mimośrodowo ściskany przy założeniu dużego mimośrodu okaże się, że:

• A_s1 < 0,

• A_s2 < 0,

• A_s1 > A_s,lim,

• A_s1 < A_s,min

11. Smukłość graniczna słupa jest to smukłość, powyżej której:

• należy zawsze uwzględniać efekty II rzędu //przy liczeniu SGU chyba możemy pominąć

• słup należy traktować jako smukły

• następuje niesygnalizowane wyboczenie słupa

• spadek nośności słupa przekracza 50% w stosunku do nośności słupa krępego

• słup niszczy się w sposób niesygnalizowany

12. Obliczając, przy założeniu prostokątnego wykresu naprężeń w betonie ściskanym, nośność podwójnie zbrojonego przekroju zginanego, w sytuacji gdy x_eff<2a₂, stosujemy wzór M_Rd=f_yd*A_s1*(d-a₂), dlatego że:

• wysokość strefy ściskanej betonu jest zbyt mała a czasami wręcz zerowa (np. przy A_s2=A_s1), aby można ją było uwzględniać,

• wypadkowa naprężeń ściskających w betonie znajduje się w otulinie, która może odpadać i nie można dopuścić do tak wysokiego położenia tej wypadkowej,

• naprężenia w stali ściskanej w opisywanej sytuacji nie osiągają granicy plastyczności f_yd, stąd moment od siły F_s2 względem zbrojenia rozciąganego jest nieznany, bez dodatkowej analizy odkształceń

• jest to jedynie jeden ze sposobów liczenia nośności, równie dobrze można byłoby ją obliczać stosując wzór: M_Rd=f_yd*A_s2*(d-a₂)

13. Miarodajnymi przekrojami do wymiarowania słupa o węzłach przesuwnych są:

• Przekroje przywęzłowe wymiarowane z uwzględnieniem smukłości (w przypadku słupa smukłego) i przekrój środkowy wymiarowany bez uwzględnienia smukłości

• Przekroje przywęzłowe wymiarowane bez uwzględnienia smukłości i przekrój środkowy wymiarowany z uwzględnieniem smukłości (w przypadku słupa smukłego)

• Tylko przekroje przywęzłowe wymiarowane z uwzględnieniem smukłości (w przypadku słupa smukłego)

• Przekroje przywęzłowe i przekrój środkowy, wymiarowane z uwzględnieniem smukłości (w przypadku słupa smukłego)

14. Wraz ze wzrostem mimośrodu początkowego, wpływ smukłości na spadek nośności słupa

• rośnie

• maleje

• pozostaje bez zmian

15. Wytrzymałość charakterystyczna betonu C25/30 na ściskanie wynosi:

• 30MPa

• 25MPa

• 25MPa:1,5

• 30MPa:1,4

• 25MPa/1,4

16. Graniczna wysokość strefy ściskanej zginanego przekroju żelbetowego jest:

• większa w przypadku przekroju teowego niż prostokątnego

• mniejsza w przypadku przekroju teowego niż prostokątnego

• niezależna od kształtu przekroju

• mniejsza w przypadku przekroju podwójnie zbrojonego niż pojedynczo zbrojonego

• większa w przypadku przekroju podwójnie zbrojonego niż pojedynczo zbrojonego

23. W statycznie wyznaczalnej belce żelbetowej pełzanie powoduje:

• Wzrost momentu przęsłowego i wzrost ugięć

• Spadek momentu przęsłowego i spadek ugięć

• Wzrost ugięć bez zmian momentów

• Spadek ugięć bez zmian momentów.

24. Porównujemy dwa zginane przekroje pojedynczo zbrojone; prostokątny i teowy z półką znajdującą się w strefie ściskanej. Wysokość obu przekrojów jest identyczna. Szerokość środnika przekroju teowego jest identyczna jak szerokość przekroju prostokątnego. W obu porównywanych przekrojach położenie środków ciężkości zbrojenia rozciąganego jest identyczne. Co można powiedzieć o granicznym zbrojeniu rozciąganym A_s,lim w obu przekrojach?

• Nic, dopóki się nie zna wartości momentu zginającego

• A_s,lim w przekroju teowym będzie większe niż w przekroju prostokątnym

• A_s,lim w przekroju prostokątnym będzie większe niż w przekroju teowym

• A_s,lim w przekroju prostokątnym będzie identyczne jak w przekroju teowym

25. Porównujemy dwa przekroje; prostokątny i teowy z półką znajdującą się w strefie rozciąganej. Wysokość obu przekrojów jest identyczna. Szerokość środnika przekroju teowego jest identyczna jak szerokość przekroju prostokątnego. W obu porównywanych przekrojach identyczny jest przekrój zbrojenia, tak ściskanego jak i rozciąganego. Identyczne też jest położenie ich środków ciężkości. Co można powiedzieć o wysokości strefy ściskanej w fazie IIa obu przekrojów?

• Nic, dopóki się nie zna wartości momentu zginającego

• Wysokość x_II w przekroju teowym będzie większa niż w przekroju prostokątnym

• Wysokość x_II w przekroju prostokątnym będzie większa niż w przekroju teowym

• Wysokość x_II w przekroju prostokątnym będzie identyczna jak w przekroju teowym

26. Który z poniższych wzorów jest poprawny dla określenia obliczeniowej nośności M_Rd mimośrodowo ściskanego przekroju prostokątnego, w którym przy zadanej sile ściskającej N_Ed wysokość strefy ściskanej, przy założeniu prostokątnego wykresu naprężeń w tej strefie, jest mniejsza niż 2* a₂:

• M_Rd=f_yd*A_s2 *(d-a₂)

• M_Rd=f_yd*A_s1*(d-a₂)

• 
  <-to

• 
  

• 
  

27. Graniczny przekrój zbrojenia pojedynczo zbrojonego zginanego przekroju teowego, o określonej geometrii, jest:

• niezależny od położenia półki

• większy w przypadku gdy półka znajduje się w strefie naprężeń ściskających

• większy w przypadku gdy półka znajduje się w strefie naprężeń rozciągających

28. Moment zginający, powodujący zarysowanie przekroju teowego, o określonej geometrii, jest:

• większy w przypadku gdy półka znajduje się w strefie naprężeń rozciągających

• większy w przypadku gdy półka znajduje się w strefie naprężeń ściskających

• niezależny od położenia półki

29. Określ wartość logiczną następujących zdań:

• Skurcz w betonie rozpoczyna się z chwilą rozdeskowania elementu

• Po przekroczeniu granicznego stopnia zbrojenia nośność przekroju nie zwiększa się //zwiększa się, ale nieznacznie i ten efekt pomijamy

• W betonach wysokiej wytrzymałości obserwuje się mniejsze pełzanie w porównaniu z betonami zwykłymi

• W chwili zarysowania następuje wzrost wysokości strefy ściskanej przekroju

30. E_cm, którego wartość podawana jest w normie żelbetowej, i który jest wykorzystywany m. in. w analizie naprężeń liniowych zginanego przekroju żelbetowego (faza Ia i IIa) oznacza:

• tzw. średni moduł początkowy betonu

• tzw. średni moduł sieczny betonu równy tangensowi kąta nachylenia do osi odkształceń prostej przechodzącej przez punkty na krzywej σ_c -_c o wartościach 0,4f_c i 0,6f_c

• tzw. średni moduł sieczny betonu równy tangensowi kąta nachylenia do osi odkształceń prostej przechodzącej przez początek układu współrzędnych i punkt na krzywej σ_c -_c o wartości 0,4f_c

• tzw. średni moduł styczny betonu równy tangensowi kąta nachylenia do osi odkształceń prostej stycznej do krzywej σ_c -_c w punkcie o wartości 0,4f_c

• tzw. średni moduł styczny betonu równy tangensowi kąta nachylenia do osi odkształceń prostej stycznej do krzywej σ_c -_c w punkcie o wartości 0,6f_c

31. E_c,eff jest:

• efektywnym siecznym modułem betonu obciążonego w sposób długotrwały, z uwzględnieniem czasu przyłożenia i trwania obciążenia

• efektywnym stycznym modułem betonu, z uwzględnieniem parabolicznego wykresu naprężeń w strefie ściskanej

• efektywnym siecznym modułem betonu po zarysowaniu, z uwzględnieniem współpracy betonu na odcinku między rysami (tzw. tension stiffening)

• efektywnym modułem sprężystości betonu uwzględniającym fakt jego degradacji (zmniejszenia) wskutek nieliniowej zależności między odkształceniami a naprężeniami w betonie przy dużych poziomach obciążenia

• jest efektywnym modułem sprężystości uwzględniającym wiek betonu w analizowanej chwili

32. Nośność tzw. przezbrojonego zginanego przekroju żelbetowego jest:

• dużo większa (w zależności o stopnia przezbrojenia) od nośności przekroju nieprzezbrojonego, chociaż istnieje niestety niebezpieczeństwo niesygnalizowanego zniszczenia

• nieco większa od nośności przekroju nieprzezbrojonego, ale istnieje niebezpieczeństwo niesygnalizowanego zniszczenia

• równa nośności przekroju nieprzezbrojonego, ale w tym wypadku istnieje niebezpieczeństwo niesygnalizowanego zniszczenia

• nieco mniejsza od nośności przekroju nieprzezbrojonego, a dodatkowo istnieje niebezpieczeństwo niesygnalizowanego zniszczenia

34. W przypadku tzw. małego mimośrodu (mimośrodowo ściskany przekrój żelbetowy) z całą pewnością można powiedzieć, że:

• wysokość strefy ściskanej jest mniejsza od granicznej

• strefa ściskana obejmuje cały przekrój

• w zbrojeniu mniej ściskanym nie zostanie osiągnięta granica plastyczności

• wysokość strefy ściskanej jest większa od granicznej

• przekrój zbrojenia A_s1 jest ujemny i z tego względu zbrojenie to jest zbędne (przyjmuje się jedynie konstrukcyjnie) //może być dodatni, mniejszy od minimalnego??

35. 3. W przypadku smukłości słupa mniejszej od smukłości granicznej pomija się wpływ efektów II rzędu, ponieważ:

• mamy do czynienia ze słupem krępym, który pozostaje, bez względu na wielkość siły ściskającej, prosty (nie doznaje przemieszczeń poprzecznych)

• wygięcie słupa nie przekracza wartości mimośrodu niezamierzonego

• spadek nośności słupa w stosunku do nośności przekroju żelbetowego nie przekracza 10%

37. Po zarysowaniu teowego przekroju żelbetowego wysokość strefy ściskanej w przekroju przez rysę jest:

• większa niż w przekroju między rysami

• mniejsza niż w przekroju między rysami

• identyczna jak w przekroju między rysami

• większa lub mniejsza niż w przekroju między rysami w zależności od tego czy półka znajduje się w strefie ściskanej czy rozciąganej

38. Wysokość strefy ściskanej zginanego teowego przekroju żelbetowego w fazie IIa, wraz ze wzrostem momentu zginającego:

• zwiększa się

• zmniejsza się

• pozostaje niezmienna //wg. skryptu Erwina, str. 56. W założeniu strefa ściskana nie zmienia się w obrębie jednej fazy. W rzeczywistości ta wysokość zmienia się cały czas (maleje wraz ze wzrostem momentu)

• zwiększa się lub zmniejsza w zależności od tego czy półka znajduje się w strefie ściskanej czy rozciąganej

39. Przyjmuje się wartość współczynnika Poissona dla betonu równą 0,2 ale wiadomo, że jego wartość jest:

• większa dla betonów wyższych wytrzymałości niż dla betonów niższych wytrzymałości

• mniejsza dla betonów wyższych wytrzymałości niż dla betonów niższych wytrzymałości

• równy jeden

• jest stała przy obciążeniach do ok. 80% obciążenia niszczącego a następnie rośnie wraz ze wzrostem obciążenia //obie odpowiedzi wydają się poprawne (str. 28)

• jest stała przy obciążeniach do ok. 80% obciążenia niszczącego a następnie maleje wraz ze wzrostem obciążenia

40. W przypadku gdy wysokość umownej strefy ściskanej w zginanym przekroju żelbetowym, podwójnie zbrojonym jest mniejsza od podwójnej odległości najbardziej ściskanego włókna betonu od środka ciężkości zbrojenia ściskanego, przyjmuje się założenie, że:

• naprężenia ściskające przejmuje tylko zbrojenie, zaś beton nie bierze udziału w przenoszeniu naprężeń

• linia działania wypadkowej naprężeń ściskających w betonie pokrywa się z linią działania wypadkowej naprężeń ściskających w zbrojeniu

• przekrój zbrojenia ściskanego ma wartość zero

• nie istnieje związek między wytrzymałością na rozciąganie a wytrzymałością na ściskanie

41. Skurcz betonu rozpoczyna się z chwilą:

• połączenia (wymieszania) wszystkich składników mieszanki betonowej

• rozpoczęcia procesu hydratacji

• upływu 28 dni od ułożenia betonu

• rozdeskowania elementu

• zaprzestania pielęgnacji betonu

42. Przy identycznej geometrii (wymiary, przekrój zbrojenia i jego rozmieszczenie w przekroju) i identycznych właściwościach mechanicznych betonu i stali, nośność mimośrodowo ściskanego przekroju żelbetowego będzie:

• większa w przypadku tzw. „małego mimośrodu” niż „dużego mimośrodu”

• mniejsza w przypadku tzw. „małego mimośrodu” niż „dużego mimośrodu” //zależy od tego jak rozumiemy „nośność”

• identyczna w obu przypadkach, jedynie w przypadku „małego mimośrodu” będziemy mieć do czynienia z niesygnalizowanym mechanizmem zniszczenia

43. Określ wartość logiczną następujących zdań:

• pełzanie zależy od wieku betonu w chwili obciążenia, im później tym pełzanie jest mniejsze

• wzrost ilości cementu w m³ betonu, przy niezmiennym stosunku w/c powoduje wzrost skurczu i spadek pełzania //mogą być 2 poprawne tutaj?

• w betonach wysokiej wytrzymałości obserwuje się mniejszy skurcz autogeniczny i wyższy skurcz od wysychania, w porównaniu z betonami zwykłymi

• wzrost temperatury otoczenia powoduje wzrost skurczu i spadek pełzania

44. Wytrzymałość średnia betonu na ściskanie jest:

• Większa od wytrzymałości obliczeniowej a mniejsza od charakterystycznej

• Większa od wytrzymałości charakterystycznej i obliczeniowej

• Mniejsza od wytrzymałości obliczeniowej i charakterystycznej

10.01.2015

Egzamin z konstrukcji betonowych - VIs Budownictwo inż.,

studia stacjonarne i niestacjonarne (odpowiedzi na pytania 11 - 15)

Imię, Nazwisko, nr indeksu, nr grupy dziekańskiej (DRUKOWANIMI LITERAMI)

---