Żelbet

• Stan graniczny nośności wystąpi , gdy jest osiągnięty przynajmniej jeden z warunków:

- ε_s = -0,01

- ε_c = 0,01 w odległości 3/7 h od krawędzi ściskanej

- ε_c =0,0035

- εc =0,002 w odległości 3/7h od krawędzi ściskanej

2 Wskaż znane ci teorie wymiarowania konstrukcji żelbetowych:

- odkształceń liniowych

- naprężeń liniowych

- odkształceń plastycznych

- stanów granicznych

3 Przekrój zginany wymiarujemy jako pozornie teowy gdy:

- strefa rozciągana leży w półce

- strefa ściskana leży w półce

- Istnieje zbrojenie zapewniające współpracę płyty z żebrem

- x_eff > h_f

- x_eff <= h_f

4 Przekrój zginany wymiarujemy jak pojedynczo zbrojony gdy :

- ξ_eff <= ξ_eff,lim

- ξ_eff = ξ_eff,lim

- ξ_eff >= ξ_eff,lim

5 Przekrój wymiarujemy jako teowy :

- x_eff <= x_eff,lim

- strefa ściskana leży w półce i środniku

- strefa ściskana leży w półce

- x_eff >= x_eff,lim

- istnieje zbrojenie zapewniające współpracę płyty z żebrem

6 Jeżeli V_sd <= V_Rd1 to należy :

- sprawdzić szerokość rozwarcia rys ukośnych

- zmienić przekrój

- zastosować zbrojenie konstrukcyjne strefy przypodporowej

- nie pojawiają się rysy ukośne

7 Przekrój mimośrodowo ściskany ξ_eff > ξ_eff,lim wymiarujemy jako:

- Ściskany z małym mimośrodem

- ściskany z dużym mimośrodem

8 Obliczenie zbrojenia poprzecznego i sprawdzenie szerokości rys ukośnych na odcinkach II rodzaju :

- jest obligatoryjne

- nie jest potrzebne

9 jeżeli V_sd <= V_Rd2 :

- mamy odcinek I rodzaju

- mamy odcinek II rodzaju

- należy zwiększyć przekrój

10 W zginanych elementach sprężonych w sytuacji początkowej stan graniczny nośności nie wystąpi gdy :

- σ_c <= 0,6 f_cd

- σ_c <= f_cd

- σ_ct > f_ctm

11 Siła sprężająca w strunobetonie przenoszona jest na beton przez:

- docisk zakotwień

- tarcie cięgien w zakotwieniach

- przyczepność między cięgnem a betonem

12 Jeżeli przy sprawdzeniu stanu granicznego nośności zginanych przekrojów sprężonych ξ_eff >ξ_eff,lim to oznacza

- przekrój wymiarujemy jak podwójnie zbrojony

- należy zwiększyć przekrój elementu

- siła w rozciąganym zbrojeniu sprężającym jest zbyt duża

- należy zwiększyć przekrój zbrojenia sprężającego

13 Jeżeli w konstrukcjach sprężonych M_sd <= M_cr to :

- możemy nie sprawdzać szerokości rozwarcia rys prostopadł

- sprawdzać szerokości rozwarcia rys prostop. Jest obligatoryjne

- w betonie nie powstanie rysa

14 Jeżeli w konstrukcjach sprężonych σ_t,max <= f_ctm to:

- możemy nie sprawdzać szerokości rozwarcia rys ukośnych

- musimy sprawdzać szerokości rys ukośnych

- możemy nie spr szerokości rozwarcia rys prostop.

15 Straty siły sprężającej od odkształceń sprężystych betonu to:

- straty doraźne

- straty reologiczne

- straty opóźnione

16 Słupy możemy liczyć jako uzwojone gdy :

- lo/d_c <= 10

- Sn<= 0,2d_cor

- Sn <= 80mm

17 Zbrojenie główne płyty winno być doprowadzone do podpory bez odgięć :

- nie mniej niż 1/3 prętów

- nie mniej niż ½ wszystkich prętów w przęśle

- nie mniej niż 2 pręty

18 Płyty liczymy jako 2-kier zginane gdy:

- 0,5 >= lx/ly >= 2,0

- 0,5 <= lx/ly <= 2,0

- lx< 0,5

- grubość płyty Hr < l/50

19 Naroża płyty krzyżowo zbrojonej przegubowo opartej na obwodzie zbroimy dołem:

- nie potrzeba zbrojenia

- siatką z prętów o powierzchni ½ As,max

- prętami prostop do dwusiecznej kąta o powierzchni As,max

20 Zbrojenie główne belek winno być doprowadzone do podpory bez odgięć:

- nie mniej niż 3 pręty na 1m

- nie mniej niż 1/3 prętów potrzebnych w przęśle

- nie mniej niż 2 pręty

- wszystkie pręty potrzebne w przęśle

21 Max rozstaw strzemion w kierunku podłużnym belki winien wynosić :
- s_max = 0,8d <= 300mm

- s_max = 0,6d <= 300mm

- s_max = 0,3d <= 200mm

22 Zbrojenie podłużne słupów powinny stanowić :

- nie mniej niż 4 pręty φ20 mm

- nie mniej niż w każdym narożu przekroju słupa 1 pręt

- Tyle prętów by ich rozstaw s_max <= 400mm

- Tyle prętów by ρ <= 6%Ac

23 Stopy fundamentowe projektujemy :

- na zginanie w podeszwie stopy

- na przebicie

- na mimośrodowe ściskanie

24 …

25 Ściany oporowe projektujemy z uwagi na spełnienie warunków :

- stateczności podłoża gruntowego

- warunku nośności podłoża gruntowego

- warunku stateczności ściany

- warunku nośności ściany jako konstrukcji

26 …

27 Jeżeli żebra ścian oporowych płytowo żebrowych są sztywne to płyty pionową i poziomą ściany liczymy:

- jako zestaw płyt 1-przęsłowych zamocowanych na podporach

- jako płyty dwukierunkowo zginane

- jako płyty ciągłe

28 …

29 w płycie o stosunku boków lx/ly <= 2 przy czym lx>ly zbrojenie główne będzie biegło:

- równolegle do boku lx

- równolegle do boku ly

- zarówno w kierunku boku lx jak i ly zbrojenie będzie takie samo

30 Obliczenie sił wewn od obc poziomych w szkieletach żelbetowych metodą przybliżoną dokonuje się przy założeniu :

- momenty zginające są max w połowie wysokości słupów

- momenty zginające zerują się w połowie wys słupów

- w miejscu zerowania momentów w słupie siły poprzeczne są min

- siła poprzeczna działająca na słupy danej kondygnacji jest sumą wszystkich sił poziomych powyżej tej kondygnacji

- w miejscu zerowania momentów w słupach siły poprzeczne są max

- siła poprzeczna działająca w tej kond oddziałuje na poszczególne słupy proporcjonalnie do ich sztywności

- siła poprzeczna działająca w danej kond oddziałuje na poszczególne słupy proporcjonalnie do wielkości ich przekroju

31 Przekrój słupów w miejscu przegubów żelbetowych projektuje się :

- zakładając przegub stalowy

- zmniejszając wys przekroju słupów od 1/3 ÷1/4 wys słupów poza przegubem

- powiększając zbroj poprzeczne i podłużne słupów

32 Sztywność podłużną hal parterowych zapewniają :

- monolityczne stropy

- monolityczne tarcze stropodachów

- rygle nad i podokienne , belki gzymsowe i podwalinowe

- ściany szczytowe murowane powiązane ze słupami

- ściany podłużne murowane powiązane ze słupami

• założenia obliczeniowe przy sprawdzaniu stanu granicznego nośności

- przekroje płaskie pozostają płaskie po odkształceniu

- wytrzymałość betonu na rozciąganie jest pomijalna

- wytrzymałość betonu na ściskanie jest pomijalna

- naprężenia w betonie rozciąganym ustala się wg zależności σ-ε

- naprężenia w betonie ściskanym ustala się wg zależności σ-ε

- naprężenia w stali ustala się wg zależności σ-ε

34 Przekrój zginany wymiarujemy jak podwójnie zbrojony gdy:

- ξeff <= ξeff,lim

- ξeff = ξeff,lim

- ξeff > ξeff,Lim

35 Sprawdzenie stanu granicznego nośności na odcinkach I rodz polega na wykazaniu że siła poprzeczna:

- Vsd <= V_Rd1

- Vsd >= V_Rd1

- Vsd <= V_Rd3

- Vsd <= V_Rd2

36 Przekrój mimośrodowo ściskany dla którego ξ_eff <= ξ_eff,lim wymiarujemy jako:

- ściskany z małym mimośrodem

- ściskany z dużym mimośrodem

37 Obliczenie zbrojenia poprzecznego i spr szerokości rys ukośnych na odcinkach I rodzaju :

- jest obligatoryjne

- nie jest potrzebne

- zależy od ξ_eff,lim

- zależy od kształtu przekroju

38 Sprawdzenie stanu granicznego nośności na odcinkach II rodz polega na wykazaniu że siła poprzeczna:

- Vsd <= V_Rd3

- Vsd >= V_Rd3

- Vsd <= V_Rd2

- Vsd >= V_Rd1

39 W pracy konstrukcji sprężonych można wyróżnić następujące stany:

- stan początkowy

- stan użytkowy

- stan beużytkowy

- stan eksploatacyjny

40 Straty siły sprężającej w struno i kablobetonie :

- są identyczne

- różnią się w zakresie strat doraźnych i opóźnionych

- różnią się w zakresie strat doraźnych

- różnią się w zakresie strat opóźnionych

41 Jeżeli przy sprawdzaniu stanu granicznego nośności zginanych przekrojów sprężonych ξ_eff > ξ_eff,lim to oznacza:

- przekrój wymiarujemy jak ściskany z dużym mimośrodem

- należy zwiększyć przekrój elementu

- siła w rozciąganym zbrojeniu sprężającym jest zbyt duża

- należy zwiększyć przekrój zbrojenia sprężającego

42 W konstrukcjach sprężonych nie możemy nie sprawdzać szerokości rozwarcia rys prostop gdy:

- ξ_eff > ξ_eff,lim

- Msd >= Mcr

- Msd <= Mcr

- Vsd <= V_Rd1

43 W konstrukcjach sprężonych możemy nie sprawdzać szerokości rozwarcia rys ukośnych gdy:

- σ_t,max <= f_ctm

- τ_xy <= f_ctm

44 Straty siły sprężającej dzielimy na:

- doraźne i opóźnione

- natychmiastowe i reologiczne

- początkowe i opóźnione

45 Wpływ uzwojenia na nośność słupów może być uwzględniany w obliczeniach gdy:

- lo/dc <= 10

- Sn <= 0,2d_core ; Sn <= 80 mm

- zamiast strzemion zastosowane zostanie uzwojenie

46 Głębokość oparcia płyt na podporze “a_n” winna:

- zapewniać prawidłowe zakotwienie zbrojenia

- a_n <= 80mm przy oparciu na murze lub ścianie z betonu lekkiego lub zwykłego klasy B15

- a_n >= 80mm przy oparciu na murze lub ścianie z betonu lekkiego lub zwykłego klasy B15

- a_n >= 40mm przy oparciu na ścianie z betonu zwykłego klasy > B15

47 Naroża płyty krzyżowo zbrojonej przegubowo opartej na obwodzie zbroimy górą :

- nie potrzeba zbrojenia górnego

- siatką z prętów o powierzchni ½ As,max

- prętami prostop do dwusiecznej kąta o powierzchni As,max

48 Max rozstaw strzemion w kierunku podłużnym belki winien wynosić :
- s_max = 0,8d <= 600mm

- s_max = 0,75d <= 400mm

49 Przy projektowaniu słupów zaleca się aby ich smukłość spełniała warunek:

- lo/i <= 104

- lo/b <= 10

- lo/b <= 30

50 Zbrojenie stóp fundamentowych na zginanie w podeszwie stopy projektujemy na obciążenie :

- ciężarem własnym stopy i ciężarem gruntu

- jedynie obciążenie przekazywane przez słup

- ciężarem własnym stopy, ciężarem gruntu i obciążeniem przekazywanym przez słup

51 Wysokość przekroju wspornika krótkiego w osi przyłożenia obciążenia winna być :

- mniejsza niż wysokość przekroju słupa

- większa niż połowa wysokości przekroju przysłupowego

52 Jeżeli żebra ścian oporowych płytowo żebrowych są mało sztywne to płyty pionową i poziomą ściany liczymy :

- jako zestaw płyt 1przęsłowych zamocowanych na podporach

- jako płyt 2 kierunkowo zginane

- jako płyty ciągłe

53 W płycie o stosunku boków lx/ly > 2 przy czym lx>ly zbrojenie główne będzie biegło równolegle do boku :

- lx

- ly

- zarówno w kierunku lx jak i ly zbrojenie będzie takie samo

54 Wg PN wysokość użyteczna d zginanego przekroju żelbetowego określana jest jako :

- rzut odcinka łączącego punkt najbardziej ściskany przekroju z najbardziej rozciąganym prętem zbrojenia

- rzut odcinka łączącego punkt najbardziej ściskany lub najmniej rozciągany z najbardziej rozciąganym lub najmniej ściskanym prętem zbrojenia

- rzut na kierunek prostop do osi obojętnej odcinka łączącego najbardziej ściskany lub najmniej rozciągany punkt przekroju z punktem najbardziej lub najmniej ściskanym

55 Metodę uproszczoną obliczenia nośności przekrojów żelbetowych można stosować dla elementów wykonanych z betonu klasy nie wyższej niż :

- B45

- B55

- B50

- B60

56 Graniczną wartość względnej wysokości strefy ściskanej w metodzie uproszczonej wyznaczania nośności zginanych przekrojów żelbetowych oblicza się przy następujących założeniach:

- ξ_eff < ξ_eff,lim

- ξ_eff > ξ_eff,lim

- ξ_eff <= ξ_eff,lim

- ε_cu = 0,0035

- ε_c = 0,0020 we włóknie betonu odległym o 3/7 h do krawędzi bardziej ściskanej

- ε_yd = f_yd/Es

- d - wysokość użyteczna przekroju zginanego przyjmowana jest jako odległość środka ciężkości zbrojenia rozc od ściskanej krawędzi przekroju

- d - wys użyteczna przekroju zginanego przyjmowana jako odległość łącząca punkt najbardziej ściskany przekroju z punktem najbardziej rozciąganego pręta zbrojenia

- d>=0,85h

57 Wymienić podstawowe założenia przy obliczaniu elementów żelbetowych na ścinanie :

- Element żelbetowy składa się ze strefy ściskanej, rozciąganej i strefy ścinania położonej pomiędzy wypadkowymi sił Fc i Fs w Stefach ściskania i rozciągania

- Strefa ścinania składa się ze ściskanych betonowych krzyżulców i z rozciąganego zbrojenia poprzecznego rozmieszczonego w płaszczyznach o rozstawie s nachylonego pod kątem α do tej osi

- Kąt α zbrojenia poprzecznego uwzględnionego w obliczeniach nie może być mniejszy niż 45˚ a kąt θ można dobierać dowolnie z przedziału określonego nierównością 1,0 <= cot θ <= 2,0

- W elementach zginanych i rozciąganych ramię sił wewn z=0,9d

- naprężenia σ_c w ściskanych krzyżulcach betonowych powinny przekraczać vf_Cd

- naprężenia w zbrojeniu poprzecznym może przekraczać obliczeniową granicę plastyczności f_ywd

58 Sprawdzenie stanu granicznego nośności przekroju ścinanego na odcinkach pierwszego rodzaju polega na wykazaniu że:

- Vsd <= V_Rd1

- Vsd <= V_Rd2

- Vsd < V_Rd1

- Obliczanie zbrojenia poprzecznego i szerokości rys nie jest wymagane

- zależy od kształtu przekroju

59 Sprawdzenie stanu granicznego nośności przekroju ścinanego na odcinkach II rodzaju polega na wykazaniu że :

- Vsd <= min(V_Rd3,V_Rd2)

- Vsd < min(V_{Rd3 ,}V_Rd2)

- Vsd < max(V_Rd3,V_Rd2)

- Vsd <= V_Rd3

60 Spr stanu granicznego zarysowania polega na wykazaniu, że występujące w konstrukcji sily wewn nie powodują rozwarcia rys prostop do osi elementu i rys ukośnych większych od szerokości uznanych za graniczne wyzn dla obciążeń :

- od kombinacji podstawowej

- od kombinacji wyjątkowej

- od kombinacji obciążeń długotrwałych

61 W stanach granicznych użytkowania zg z PN rozróżnia się następujące kombinacje obciążeń :

- kombinację podstawową

- Kombinację obciążeń wyjątkowych

- wszystkie obc stałe 1 najbardziej niekorzystnego obc zmiennego oraz 1 obc wyjątkowego

- kombinację obc długotrwałych

62 W elementach zginanych bez udziału siły podłużnej min pole przekroju zbrojenia rozc As:

- As >= 0,6bd/f_yk

- As >= 0,8bd/f_yd

- As >= 0,0015bd

- As >= 0,003Ac

63 Przy obl żelbetowych przekrojów mimośrodowo ściskanych przypadek dużego mimośrodu występuje gdy:

- x_eff/d < ξ_eff,lim

- x_eff/d <= ξ_eff,lim

- x_eff/d >= ξ_eff,lim

- x_eff/d > ξ_eff,lim

64 Odległości poziome i pionowe s1 mierzone w świetle między poszczególnymi prętami lub warstwami prętów powinny wynosić :

- s1 >= φ

- s1 >= 25mm

- s1 >= 20mm

- s1 > d_g +15mm

- s1 >= d_g +5mm

65 W płytach 1kierunkowo zbrojonych przy grubości całkowitej h=150mm rozstaw prętów nie powinien przekraczać :

- s1 >= 250mm

- s1 <= 250mm

- s1 <= 1,3h

- s1 <= 1,2h

66 Min grubość otulenia na etapie projektowania wynikające z klasy środowiska dla elementów betonowanych na miejscu wybudowania należy zwiększyć o :

- Δh = 15mm

- Δh = 10mm

- Δh = 5+10mm przyjęcie wartości zależy od poziomu wykonawstwa i kontroli jakości na budowie

- Δh - zależy od poziomu wykonawstwa i kontroli jakości na budowie

67 Zbrojenie górne połączenia płyty z podciągiem w płytach 1kierunkowo zbrojonych powinno spełniać nast. warunki

- Asg >= ¼ As1(zbrojenia gł płyty)

- Asg >= 1/3 As1(zbrojenia gł płyty)

- Asg >= 40 kN/m długości podciągu

- w obszarze Ls zbrojenie gł płyty As1 można zredukować do połowy

68 Strzemiona podwójne w słupach należy stosować gdy :

- ρ >= 3%

- ρ >= 6%

- wymiary boków słupa <= 450mm i liczba prętów z każdej strony n > 4

- wymiary boków słupa <= 450m i liczba prętów z każdej strony n <= 4

69 Zbrojenie główne płyty winno być doprowadzone do podpory bez odgięć w liczbie:

- nie mniej niż 1/3 liczby prętów potrzebnych w przęśle

- nie mniej niż ¼ liczby prętów potrzebnych w przęśle

- nie mniej niż 3 pręty na 1m szerokości płyty

- w takiej liczbie aby ich rozstaw nie przekraczał 250mm

70 Płyty liczymy jako 2kierunkowo zbrojone gdy:

- 0,50 < lx/ly < 2,00

- obciążenie równomierne płyty > 7,50 kN/m²

- grubość płyty wynosi h < 150mm

71 Zbrojenie główne belek winno być doprowadzone do podpory bez odgięć

- wszystkie pręty potrzebne w przęśle

- nie mniej niż 1/3 liczba prętów potrzebnych w przęśle

- nie mniej niż 2 pręty

72 Jeżeli żebra ścian oporowych płytowo żebrowych są sztywne to płyty pionową i poziomą ściany możemy liczyć (stosunek rozstawu żeber do wysokości i szerokości podstawy płyty < 2,0) :

- jako zestaw płyt 1przęsłowych zamocowanych na podporach

- jako płyty 1polowe 2kierunkowo zginane zamocowane na podporach

- jako płyty ciągłe 2kierunkowo zginane

73 Przekrój zginany wymiarujemy jako rzeczywiście teowy gdy:

- strefa rozc leży tylko w półce

- strefa ścisk leży tylko w półce

- istnieje zbrojenie zapewniające współpracę płyty z żebrem

- przekrój leży w strefie przypodporowej

- x_eff <= h_r

- x_eff >= h_r

- x_eff > h_r

74 Przekrój zginany wymiarujemy jako podwójni zbrojony gdy:

- lx/ly >2

- ξ_eff <= ξ_eff,lim

- ξ_eff > ξ_eff,lim

- ξ_eff = ξ_eff,lim

75 Obliczenie zbrojenia poprzecznego i spr szerokości rys ukośnych I rodzaju :

- jest obligatoryjne

- nie jest potrzebne

- zależy od kształtu przekroju

- zależy od wielkości Vsd

76 W pracy konstrukcji sprężonych można wyróżnić następujące stadia pracy:

- stan początkowy

- stan użytkowy

- stan bezużykowy

- stan użytkowalności

77 Beton sprężony to :

- beton w którym wprowadzono wstępny stan ucisku

- beton zbrojony zbrojeniem o wysokiej wytrzymałości

- beton zbrojony zbrojeniem włóknem węglowym

- beton zbrojony o wysokiej wytrzymałości

78 Jeżeli przy sprawdzaniu stanu granicznego nośności zginanych przekrojów sprężonych ξ_eff > ξ_eff,lim to oznacza:

- przekrój wymiarujemy jak podwójnie zbrojny

- siła w rozc zbrojeniu sprężającym jest zbyt duża

- należy zwiększyć przekrój elementu

- należy zwiększyć przekrój zbrojenia sprężającego

79 W konstr sprężonych możemy nie sprawdzać szerokości rozwarcia rys prostop gdy :

- ξ_eff > ξ_eff,lim

- Msd >= Mcr

- Msd <= Mcr

- Vsd <= V_Rd1

80 W konstr sprężonych możemy nie spr szerokości rozwarcia rys ukośnych gdy:

- Msd <= Mcr

- σ_t,max <= f_ctm

- t_xy <= f_ctm

- Vsd <= V_Rd3

81 Straty siły sprężającej dzielimy na :

- doraźne i opóźnione

- natychmiastowe i reologiczne

- początkowe i reologiczne

- stałe i zmienne

82 Słupy możemy liczyć jako uzwojone gdy

- e_e = 0

- e_e > 0

- lo/d_c <= 10

- Sn <= 0,2d_cor ; Sn <= 80mm

- zamiast strzemion zastosowane zostanie uzwojenie

83 Strzemiona podwójne w słupach zwykłych należy stosować gdy :

- obligatoryjnie gdy ρ > 6%

- obligatoryjnie gdy ρ > 3%

- wymiary boku słupa b>450mm lub liczba prętów na tym boku >= 4

84 Średnica strzemion w słupach zwykłych winna być:

- nie mniejsza niż 0,3% Acc

- nie mniejsza niż 0,3 średnicy zbrojenia podłużnego

- nie mniejsza niż 4,5mm

85 Zbrojenie główne płyty winno być doprowadzone do podpory bez odgięć :

- nie mniej niż 1/3 prętów

- nie mniej niż ½ zbrojenia głównego

86 Płyty liczymy jako 2kierunkowo zbrojone gdy:

- 0,5 < lx/ly < 2,0

- obciążenie q>7,5 kN/m²

- grubość płyty h_f < l/50

87 Naroża płyty krzyżowo zbrojonej przegubowo partej na obwodzie zbroimy górą:

- nie potrzeba zbrojenia górnego

- siatką z prętów o powierzchni ½ As,max

- prętami prostop do dwusiecznej kąta o powierzchni As,max

88 Zbrojenie główne słupów uzwojonych winno stanowić :

- co najmniej 6 prętów

- nie mniej niż 1/3 prętów potrzebnych w węźle

- nie mniej niż 4% powierzchni przekroju betonowego

89 Max rozstaw strzemion w kierunku podłużnym belki winien wynosić :

- jeżeli Vsd <= 1/5 V_Rd2 s_max =0,8d <= 300mm

- jeżeli 1/5V_Rd2 < Vsd <= 2/3 V_Rd2 S_max = 0,6d <= 300mm

- jeżeli Vsd > 2/3 V_Rd2 S_max=0,3d <= 200mm

- jeżeli Vsd > V_rd2 S_max=0,3d <= 200mm

90 Zbrojenie podłużne słupów winny stanowić :

- nie mniej niż 4 pręty φ22m

- nie mniej niż w każdy narożu słupa 1 pręt

- tyle prętów by ich rozstaw S_max<= 400mm

- tyle prętów by ρ<= 6%Ac

91 Zbrojenie stóp fundamentowych na zginanie projektujemy na obciążenie

- ciężarem własnym stopy i ciężarem gruntu

- jedynie obciążeniem przekazywanym przez słup

- ciężarem własnym stopy , ciężarem gruntu i obciążeniem przekazywanym przez słup

92 Ściany oporowe projektujemy z uwagi na spełnienie :

- warunku nośności podłoża gruntowego

- warunku stateczności ściany

- warunku nośności ściany jako konstrukcji

93 W płycie o stosunku boków lx/ly = 2, przy czym lx>ly zbrojenie większe będzie biegło równolegle do boku :

- lx

- ly

- zarówno w kierunku boku lx jak i ly zbrojenie będzie takie samo

---