POLITECHNIKA WROCŁAWSKA GRUDZIEŃ 1998
INSTYTUT GEOTECHNIKI
ZAKŁAD MECHANIKI GRUNTÓW
ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR.2
WYKONAŁ: WBWIL
HABER WOJCIECH ROK 3 SEMESTR 5
GRUPA 5 PROWADZĄCY:MGR.J.KOZUBOL
WSTĘP:
Celem ćwiczenia jest zaprojektowanie skarpy metodą Masłowa i sprawdzenie stteczności istniejącej skarpy po jej obciążeniu metodą Felleniusa. Skarpa jest bardzo często spotykanym w budownictwie obiektem z ziemi, a stateczność nasypu ważnym problemem rostrzyganym w mechanice gruntów. Od prawidłowo zaprojektowanego nasypu zależy wiele rzeczy, a strata stateczności osuwiska pod działaniem obciążenia może doprowadzić do wielu awarii i wypadków. W naszym przypadku rozwazamy skarpę złożoną z gruntu zarówno spoistego jak i niespoistego bez zwierciadła wody , obciążonego jakaś równomiernie rołożoną siłą - obiektem budowlanym. Przy obliczaniu skarpy korzystamy z metod Masłowa i Felleniusa wspierając się normą PN-81/B03020.
WYZNACZENIE KĄTA NACHYLENIA SKARPY RÓWNOSTATECZNEJ METODĄ MASŁOWA
Postulat Masłowa
Jeśli nachylenie skarpy α jest takie jak ψ (kat scinaniaskarpy) to skarpa jest równostateczna.
Graniczny kąt nachylenia skarpy w gruncie niespoistym.
τ
τgr = σ * tgφ
ψ=φ
σ
tgψi=τgri/σi
ψi=φi
Graniczny kąt nachylenia skarpy w gruncie spoistym.
τ
τgr = σ * tgφ
C
ψ=φ
σ
tgψi=τgri/σi
tgψi=tgφi+C1/σi
Wskaznik stateczności w metodzie Masłowa F = tgψ/ tgα gdzie α - kąt nachylenia warstwy i
F>1 - skarpa jest stateczna
F=1 - skarpa jest w statenie równowagi granicznej - skarpa równostateczna
F<1 - skarpa jest stateczna
PARAMETRY GEOTECHNICZNE
nr |
symbol |
rodzaj |
grubość |
IL |
ID |
Sr |
r |
g |
w |
g |
φU |
CU |
RODZAJ |
|
|
|
m |
|
|
|
t/m3 |
t/m3 |
|
kN/m3 |
ST |
kPa |
|
1 |
Z |
zwir |
7.10 |
- |
0.38 |
0.50 |
2.65 |
1.90 |
12.00 |
19.00 |
37.60 |
0.00 |
niespoisty |
2 |
GPI |
glina pylasta |
3.20 |
0.10 |
- |
|
2.68 |
2.10 |
20.00 |
21.00 |
20.20 |
30.10 |
spoisty |
3 |
G |
glina |
4.10 |
0.27 |
- |
|
2.67 |
2.05 |
21.00 |
20.50 |
17.40 |
33.00 |
spoisty |
4 |
Pd |
piasek drobny |
2.60 |
- |
0.74 |
0.30 |
2.65 |
1.70 |
5.00 |
17.00 |
31.70 |
0.00 |
niespoisty |
ŻWIR
hi |
hi*γi |
φi ST |
Ci kPa |
φi rad |
Tgi |
βi ST |
dzi m |
dxi m |
7.10 |
134.90 |
37.60 |
0.00 |
0.66 |
0.77 |
37.60 |
7.10 |
9.22 |
|
|
|
|
|
|
|
suma |
9.22 |
GLINA PYLASTA
hi |
hi*γi |
φi ST |
Ci kPa |
φi rad |
Tgi |
βi ST |
dzi m |
dxi m |
0.80 |
151.70 |
20.20 |
30.10 |
0.35 |
0.57 |
29.52 |
0.80 |
1.41 |
0.80 |
168.50 |
20.20 |
30.10 |
0.35 |
0.55 |
28.66 |
0.80 |
1.46 |
0.80 |
185.30 |
20.20 |
30.10 |
0.35 |
0.53 |
27.94 |
0.80 |
1.51 |
0.80 |
202.10 |
20.20 |
30.10 |
0.35 |
0.52 |
27.33 |
0.80 |
1.55 |
|
|
|
|
|
|
|
suma |
5.93 |
GLINA
hi |
hi*γi |
φi ST |
Ci kPa |
φi rad |
Tgi |
βi ST |
dzi m |
dxi m |
0.80 |
218.50 |
17.40 |
33.00 |
0.30 |
0.46 |
24.91 |
0.80 |
1.72 |
0.80 |
234.90 |
17.40 |
33.00 |
0.30 |
0.45 |
24.41 |
0.80 |
1.76 |
0.80 |
251.30 |
17.40 |
33.00 |
0.30 |
0.44 |
23.97 |
0.80 |
1.80 |
0.80 |
267.70 |
17.40 |
33.00 |
0.30 |
0.44 |
23.59 |
0.80 |
1.83 |
0.90 |
286.15 |
17.40 |
33.00 |
0.30 |
0.43 |
23.21 |
0.90 |
2.10 |
|
|
|
|
|
|
|
suma |
9.22 |
PIASEK DROBNY
hi |
hi*γi |
φi ST |
Ci kPa |
φi rad |
Tgi |
βi ST |
dzi m |
dxi m |
2.60 |
330.35 |
31.70 |
0.00 |
0.55 |
0.62 |
31.70 |
2.60 |
4.21 |
|
|
|
|
|
|
|
suma |
4.21 |
KĄT NACHYLENIA SKARPY
X= 28,58 m.
H = 17 m.
tgαGR= H/X = 0,59488 αGR= 30,74 STOPNIA
PRZYJMUJEMY NACHYLENIE SKARPY 1:2 CZYLI αGR=26 ST 34 MIN A Xn = 34
SPRAWDZENIE STATECZNOŚCI SKARPY METODĄ FELLENIUSA.
Opis techniczny i założenia.
Treścią niniejszego opracowania jest projekt skarpy równostatecznej o wysokości 20m. , w gruncie złożonym z poziomych warstw żwiru, gliny pylastej, gliny i piasku drobnego. Obliczenie kąta nachylennia skarpy należy wykonać metodą Masłowa. Wyniki należy sprawdzić metodą Felleniusa. Przyjęto następujące założenia:
Płaski stan odkształceń i naprężeń.
Wystąpienie jednocześnie na całej powierzchni poślizgu stanu granicznego wg hipotezy Coulumba-Mohra.
Niezmienność parametrów wytrzymałościowych w czasie.
Jednakowe przemieszczenia wzduż całej powierzchni poslizgu(klin odłamu jesrt bryłą sztywną)
W podstawie każdego bloku przyjmuje się grunt o jednakowych parametrach.
Zakłada się brak sił bocznych(są pomijane jako siły wewnętrzne)
Powierzchnia poślizgu przechodzi przez dolną krawędz skarpy.
CIĘŻAR BLOKU NIEOBCIĄŻONEGO,
Gi=A1γ1*1m+ A2γ2*1m+... Anγn*1m
CIĘŻAR BLOKU Z OBCIĄŻONYM NAZIEMNYM:
Wi= A1γ1*1m+ A2γ2*1m+... Anγn*1m.+q*bi*1m.
SIŁA Ni
Ni=WiCOSαi
SIŁA OBRACAJĄCA
Bi=WiSINαi
SIŁA UTRZYMUJĄCA
Ti=Nitgφi+CiLi
MOMENT SIŁ OBRACAJACYCH WZGLĘDEM PUNKTU OBROTU
Mob = RΣ WiSINαi
MOMENT SIŁ UTRZYMUJĄCYCH WZGLĘDEM PUNKTU OBROTU
Mut = RΣ WiSINαi
WSKAŻNIK STATECZNOŚCI
F = Mut/ Mob
OBLICZANIE WSPÓŁCZYNNIKA STATECZNOŚCI F DLA PUNKTU 01
PROMIEŃ R=33,55
q = 200 kPa
NR PASKA |
zwir |
glina piaszczyst |
glina |
piasek drobny |
Ii |
αi |
φ' i |
C'i |
1.0000 |
0.8800 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
2.3410 |
71.0000 |
37.6000 |
0.0000 |
2.0000 |
10.6100 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
5.2330 |
64.0000 |
37.6000 |
0.0000 |
3.0000 |
16.1000 |
3.7950 |
0.0000 |
0.0000 |
3.9660 |
56.0000 |
20.2000 |
30.1000 |
4.0000 |
25.9000 |
12.2100 |
7.5850 |
0.0000 |
5.5230 |
48.0000 |
17.4000 |
33.0000 |
5.0000 |
12.2500 |
5.6100 |
6.9700 |
1.2750 |
2.3430 |
41.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
6.0000 |
9.8000 |
4.6200 |
5.7400 |
5.3900 |
1.7810 |
38.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
7.0000 |
19.6000 |
9.2400 |
11.4800 |
14.2800 |
3.3840 |
33.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
8.0000 |
19.6000 |
9.2400 |
11.4800 |
17.9200 |
3.1770 |
28.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
9.0000 |
17.6400 |
9.2400 |
11.4800 |
21.0000 |
3.0460 |
23.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
10.0000 |
13.7200 |
9.2400 |
11.4800 |
23.2600 |
2.9120 |
18.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
11.0000 |
9.8000 |
9.2400 |
11.4800 |
24.3600 |
2.8440 |
13.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
12.0000 |
5.8000 |
9.2400 |
11.4800 |
24.6000 |
2.8160 |
8.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
13.0000 |
1.9600 |
9.2400 |
11.4800 |
25.0600 |
2.8020 |
3.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
14.0000 |
0.0000 |
7.1850 |
11.4800 |
24.5000 |
2.8000 |
-2.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
15.0000 |
0.0000 |
3.3600 |
11.4800 |
23.2400 |
2.8280 |
-7.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
16.0000 |
0.0000 |
0.3000 |
10.2200 |
21.8800 |
2.8640 |
-12.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
17.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
7.0000 |
18.6200 |
2.9120 |
-17.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
18.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
3.0800 |
15.1200 |
3.0080 |
-22.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
19.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.1600 |
13.7200 |
3.1310 |
-27.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
20.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
5.9200 |
3.8280 |
-33.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
PASKA |
Gi |
Wi |
Ni |
Bi |
Ti |
1.0000 |
16.72 |
16.72 |
5.4435 |
15.80907 |
4.192059 |
2.0000 |
201.59 |
661.59 |
290.022 |
594.6332 |
223.347 |
3.0000 |
385.595 |
845.595 |
472.8507 |
701.03 |
293.3518 |
4.0000 |
904.0025 |
1644.003 |
1100.052 |
1221.732 |
526.9945 |
5.0000 |
515.12 |
855.12 |
645.3673 |
561.0092 |
398.5869 |
6.0000 |
492.52 |
492.52 |
388.1111 |
303.2256 |
239.7023 |
7.0000 |
1044.54 |
1044.54 |
876.025 |
568.8973 |
541.044 |
8.0000 |
1106.42 |
1106.42 |
976.9109 |
519.4327 |
603.3525 |
9.0000 |
1121.54 |
1121.54 |
1032.383 |
438.2206 |
637.6127 |
10.0000 |
1085.48 |
1085.48 |
1032.353 |
335.4318 |
637.5941 |
11.0000 |
1029.7 |
1029.7 |
1003.309 |
231.6321 |
619.6562 |
12.0000 |
957.78 |
957.78 |
948.459 |
133.2972 |
585.7802 |
13.0000 |
892.64 |
892.64 |
891.4167 |
46.71717 |
550.5502 |
14.0000 |
802.725 |
802.725 |
802.236 |
-28.0147 |
495.4711 |
15.0000 |
700.98 |
700.98 |
695.755 |
-85.428 |
429.707 |
16.0000 |
587.77 |
587.77 |
574.9258 |
-122.204 |
355.0814 |
17.0000 |
460.04 |
460.04 |
439.9384 |
-134.503 |
271.7115 |
18.0000 |
320.18 |
320.18 |
296.8657 |
-119.942 |
183.348 |
19.0000 |
236.52 |
236.52 |
210.7409 |
-107.378 |
130.1562 |
20.0000 |
100.64 |
100.64 |
84.40381 |
-54.8125 |
52.12885 |
|
|
|
suma |
5018.786 |
7779.369 |
F = 1.55005
OBLICZANIE WSPÓŁCZYNNIKA STATECZNOŚCI F DLA PUNKTU 02
PROMIEŃ R=33,605
q = 200 kPa
NR PASKA |
zwir |
glina piaszczyst |
glina |
piasek drobny |
Ii |
αi |
φ' i |
C'i |
1.0000 |
11.5500 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
7.7390 |
65.0000 |
37.6000 |
0.0000 |
2.0000 |
16.1000 |
3.7950 |
0.0000 |
0.0000 |
4.0220 |
55.0000 |
20.2000 |
30.1000 |
3.0000 |
14.0000 |
6.6000 |
2.3000 |
0.0000 |
3.0480 |
49.0000 |
17.4000 |
33.0000 |
4.0000 |
13.3000 |
6.2700 |
6.0800 |
0.0000 |
2.6170 |
44.0000 |
17.4000 |
33.0000 |
5.0000 |
3.5000 |
1.6500 |
2.0500 |
0.1250 |
0.7070 |
41.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
6.0000 |
18.9000 |
8.9100 |
11.0700 |
3.5100 |
3.4210 |
38.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
7.0000 |
10.5000 |
4.9500 |
6.1500 |
4.5300 |
1.7490 |
33.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
8.0000 |
19.6000 |
9.2400 |
11.4800 |
12.2100 |
3.2250 |
29.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
9.0000 |
17.6400 |
9.2400 |
11.4800 |
15.8800 |
3.0870 |
24.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
10.0000 |
13.7200 |
9.2400 |
11.4800 |
19.0900 |
2.9410 |
19.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
11.0000 |
9.8000 |
9.2400 |
11.4800 |
20.8700 |
2.8860 |
13.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
12.0000 |
5.8800 |
9.2400 |
11.4800 |
22.1300 |
2.8440 |
9.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
13.0000 |
1.9600 |
9.2400 |
11.4800 |
23.5200 |
2.8070 |
4.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
14.0000 |
0.0000 |
7.2800 |
11.4800 |
23.6500 |
2.8000 |
-1.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
15.0000 |
0.0000 |
3.3600 |
11.4800 |
23.2400 |
2.8160 |
-6.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
16.0000 |
0.0000 |
0.2250 |
10.6250 |
21.6800 |
2.8440 |
-11.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
17.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
7.0000 |
20.7000 |
2.9120 |
-16.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
18.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
3.0800 |
17.7800 |
2.9730 |
-21.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
19.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.1400 |
13.4900 |
3.0870 |
-26.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
20.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
5.5700 |
3.7740 |
-32.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
R PASKA |
Gi |
Wi |
Ni |
Bi |
Ti |
1.0000 |
219.45 |
879.45 |
371.6716 |
797.0524 |
286.2257 |
2.0000 |
385.595 |
845.595 |
485.0134 |
692.6709 |
299.5124 |
3.0000 |
451.75 |
871.75 |
571.9195 |
657.9181 |
279.8127 |
4.0000 |
509.01 |
908.01 |
653.1677 |
630.7567 |
291.0514 |
5.0000 |
145.3 |
250.3 |
188.9038 |
164.2116 |
116.6694 |
6.0000 |
832.815 |
832.815 |
656.2672 |
512.7321 |
405.3189 |
7.0000 |
506.535 |
506.535 |
424.816 |
275.8787 |
262.3717 |
8.0000 |
1009.35 |
1009.35 |
882.7974 |
489.3426 |
545.2268 |
9.0000 |
1034.5 |
1034.5 |
945.0628 |
420.7691 |
583.6827 |
10.0000 |
1014.59 |
1014.59 |
959.3137 |
330.3182 |
592.4842 |
11.0000 |
970.37 |
970.37 |
945.4995 |
218.2858 |
583.9524 |
12.0000 |
917.31 |
917.31 |
906.0164 |
143.4989 |
559.5671 |
13.0000 |
866.46 |
866.46 |
864.3493 |
60.44119 |
533.833 |
14.0000 |
790.27 |
790.27 |
790.1496 |
-13.7921 |
488.0064 |
15.0000 |
700.98 |
700.98 |
697.14 |
-73.2724 |
430.5624 |
16.0000 |
591.0975 |
591.0975 |
580.2374 |
-112.787 |
358.3619 |
17.0000 |
495.4 |
495.4 |
476.209 |
-136.551 |
294.1127 |
18.0000 |
365.4 |
365.4 |
341.1303 |
-130.948 |
210.6864 |
19.0000 |
232.2 |
232.2 |
208.7 |
-101.79 |
128.8957 |
20.0000 |
94.69 |
94.69 |
80.30167 |
-50.1781 |
49.59532 |
|
|
|
suma |
4774.559 |
7299.929 |
F= 1.528922
OBLICZANIE WSPÓŁCZYNNIKA STATECZNOŚCI F DLA PUNKTU 03
PROMIEŃ R=37,00
q = 200 kPa
NR PASKA |
zwir |
glina piaszczyst |
glina |
piasek drobny |
Ii |
αi |
φ' i |
C'i |
||||
1.0000 |
6.2650 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
4.7434 |
55.0000 |
37.6000 |
0.0000 |
||||
2.0000 |
17.2600 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
4.1773 |
47.0000 |
37.6000 |
0.0000 |
||||
3.0000 |
13.1100 |
2.5300 |
0.0000 |
0.0000 |
2.4754 |
43.0000 |
20.2000 |
30.1000 |
||||
4.0000 |
12.1150 |
5.7500 |
0.0000 |
0.0000 |
2.4839 |
39.0000 |
20.2000 |
30.1000 |
||||
5.0000 |
11.9250 |
8.5900 |
11.6600 |
0.0000 |
2.8018 |
35.0000 |
17.4000 |
33.0000 |
||||
6.0000 |
9.6400 |
8.9200 |
11.2500 |
0.0000 |
2.8302 |
31.0000 |
17.4000 |
33.0000 |
||||
7.0000 |
7.0000 |
7.6000 |
11.6600 |
0.0000 |
2.2825 |
27.0000 |
17.4000 |
33.0000 |
||||
8.0000 |
4.5100 |
9.5800 |
9.7900 |
2.4300 |
2.8231 |
23.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
||||
9.0000 |
1.4550 |
8.9200 |
15.6700 |
5.7500 |
2.6249 |
19.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
||||
10.0000 |
0.0000 |
6.3300 |
9.0000 |
7.2360 |
2.6926 |
15.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
||||
11.0000 |
0.0000 |
2.8100 |
6.0800 |
8.4800 |
1.9416 |
11.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
||||
12.0000 |
0.0000 |
1.2500 |
1.1800 |
12.4900 |
2.8284 |
7.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
||||
13.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
12.4900 |
2.8071 |
3.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
||||
14.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
12.6600 |
2.8018 |
-2.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
||||
15.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
10.0500 |
2.8071 |
-6.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
||||
16.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
6.3350 |
3.2558 |
-10.0000 |
31.7000 |
0.0000 |
||||
R PASKA |
Gi |
Wi |
Ni |
Bi |
Ti |
|||||||
1.0000 |
119.035 |
119.035 |
68.27567 |
84.3614 |
52.57935 |
|||||||
2.0000 |
327.94 |
327.94 |
223.6545 |
174.5684 |
172.2372 |
|||||||
3.0000 |
302.22 |
302.22 |
221.0297 |
201.6345 |
155.8326 |
|||||||
4.0000 |
350.935 |
350.935 |
272.7277 |
220.8506 |
175.1097 |
|||||||
5.0000 |
645.995 |
645.995 |
529.1681 |
322.1564 |
258.2906 |
|||||||
6.0000 |
601.105 |
601.105 |
515.2476 |
254.3648 |
254.8654 |
|||||||
7.0000 |
531.63 |
531.63 |
473.6858 |
231.2654 |
278.3661 |
|||||||
8.0000 |
528.875 |
528.875 |
486.832 |
206.6479 |
300.6736 |
|||||||
9.0000 |
633.95 |
633.95 |
599.4115 |
161.3267 |
390.5412 |
|||||||
10.0000 |
440.442 |
440.442 |
425.4343 |
113.9948 |
298.3278 |
|||||||
11.0000 |
327.81 |
327.81 |
321.7872 |
51.3597 |
198.7398 |
|||||||
12.0000 |
262.77 |
262.77 |
260.8114 |
25.3298 |
161.0804 |
|||||||
13.0000 |
212.33 |
212.33 |
212.039 |
11.11249 |
149.1234 |
|||||||
14.0000 |
215.22 |
215.22 |
215.0889 |
-7.51107 |
129.5647 |
|||||||
15.0000 |
170.85 |
170.85 |
169.9141 |
-17.8587 |
104.9411 |
|||||||
16.0000 |
107.695 |
107.695 |
106.0589 |
-18.701 |
65.50329 |
|||||||
|
|
|
suma |
2014.43 |
3145.59 |
|||||||
F = 1.561529
WYZNACZENIE MINIMALNEGO WSPÓŁCZYNIKA STATECZNOŚCI F
nr punktu |
X |
F |
1 |
0.000 |
1.55005 |
2 |
0.850 |
1.528922 |
3 |
13.840 |
1.561529 |
RÓWNANIE PARABOLI F = a2x+bx+c
Aby napisać równanie wybieramy punkty 1,2,3
Dla x=0 F = 1.55005
Dla x=0,85 F =1.528922
Dla x=13,84 F =1.561529
Rozwiązanie
a = 0.0019773
b=-0.02654
c = 1.55005
F(x) =0.0019773 x2+-0.02654x+1.55005
Funkcja osiąga minimum dla x spełniającego warunek:
Fmin = F(6,7) = 1.461316 >F dop = 1,1
WNIOSKI
Obliczony minimalny współczynnik pewności stateczności Fmin jest większy od dopuszczalnego współczynnika stateczności Fdop. W takim przypadku nie jest konieczne zabezpieczenie zbocza przed osuwiskami.Przyczyny powstawania osuwiska mogą wynikać ze zwiększonych sił osuwających (od ciężaru własnego gruntu oraz dodatkowego obciążenia budowlą lub wstrząsami, od ciśnienia spływowego i hydrostatycznego wody) bądź też z niedostatecznej wytrzymałości gruntu naścinanie.
Stateczność skarp nasypu można zapewnić przez stosowanie odpowiednich gruntów do budowy nasypów(nie należy stosować gruntów spoistych o granicy płynności WL>50% do nasypów o wysokości powyżej 3m. i o WL>65% do nasypów niższych), o właściwym ich zagęszczeniu(Is>0,95 ) i odpowiedniej wilgotności. W przypadku gdy osuwisko powstaje na skutek zwiększenia się sił osuwających od ciężaru własnego należy zmiejszyć nachylenie zbocza, bądź też zmiejszyć wysokość zbocza-skarpy przez podparcie.Zmiejszenie nachylenia skarp najczęściej stosuje się w pzrypadku jednorodnych słabych gruntów spoistych oraz nawodnionych skarp z gruntów spoistych gdyż powoduje to zmiejszenie się sił zsuwających i zwiększenie sił utrzymujących. W przypadku gdy mamy do czynienia z niedostateczną wytrzymałością gruntu na ścinanie można osuszyć grunt lub też wzmocnić go przez np. zastosowanie kotwi, rusztu żelbetowego, pali, murów oporowych. Można także zastosować podparcie skarpy ansypem.W przypadku gdy nie można zastosować podparcia z nasypu można zastosować wymiane gruntu osuwiskowego, usuwając go poniżej strefy poślizgu; zamiast usuniętego gruntu należy dać pospółkę lub piasek o dobrych właściwościach filtracyjnych i większej wytrzymałości na ścinanie. W razie zagrożenia pojawieniem się zjawis osuwiskowych spowodowanych ciśnieniem spływowym lub hydrostatycznym wody można zastosować drenaż, tradycyjny, pzrypory z klamienia łamanego, lub też studnie depresyjne. Odwodnienie osuwiskowego terenu budowlanego powinno polegać na odcięciu dopływu wody do zagrożonego terenu lub na obniżenie jej poziomu z szybkim odprowadzeniem z zagrożonego obszaru . Najbardziej racjonalne jest odcięcie wody gruntowej do obszaru osuwiskowego przez założenie odgórnego głębokiego drenażu w warstwie wodonośnej. Bardzo istotne jest obniżenie zbyt wysokiego zwierciadła wody gruntowej oraz zapewnienie szybkiego odwodnienia ,aby nie dopuścić do infiltracji wód opadowych w głąb terenu istworzenia w niszej partii zbocz niebezpiecznego hydrostatcznego parcia wody.
Wyszukiwarka