1. DOBRANIE UKŁADU WARSTW DLA PRZEGRÓD OGRANICZAJĄCYCH OGRZEWANĄ KUBATURĘ

1. Obliczenie wartości współczynników przenikania ciepła U dla wszystkich przegród ograniczających ogrzewaną kubaturę budynku

1. Ściany zewnętrzne.

Lp	Nazwa materiału	Poz.		d	d	R=d/
-	-	-	W/mK	cm	m.	m^2K/W
1	Cegła silikatowa	34	0,80	12	0,12	0,15
2	Styropian	48	0,042	10	0,10	2,38
3	Beton komórkowy	11	0,29	24	0,24	0,83
4	Tynk cem.-wap.	52	0,82	2	0,02	0,02
					Suma R	3,38
	Rsi =	0,13	m^2K/W
	Rse =	0,04	m^2K/W
	RT=Rsi+R+Rse =	3,55	m^2K/W
	U=1/RT =	0,28	W/m^2K

• Poprawka ze względu na nieszczelności

ΔU_g = 0,01 W/m²⋅K

• Poprawka ze względu na łączniki mechaniczne

Przyjęto kotwy 4φ3mm/m² ściany

A_f = 0,071 cm²

n_f = 4 m^-2

α = 6 m^-1

λ_f = 58 W/m⋅K

ΔU_f = α⋅λ_f⋅n_f⋅A_f = 0,01 W/m²⋅K

• Całkowity współczynnik przenikania ciepła

U_c = U + ΔU_g + ΔU_f = 0,28 + 0,01 + 0,01 = 0,30 W/m²⋅K

Przegroda spełnia wymagania wytycznych w zakresie współczynnika przenikania ciepła.

1. Dach.

Tutaj dałem kawałek mathcada od sołtysa

2. Posadzka na gruncie strefa I.

Lp	Nazwa materiału	Poz.		D	d	R=d/
-	-	-	W/mK	Cm	m.	m^2K/W
1	Płytki gres	65	1,05	1	0,01	0,01
2	Gładź cementowa	52	1,00	4	0,04	0,04
3	Styropian ekstrudowany	48	0,042	6	0,06	1,43
4	Podkład betonowy B10	52	1,1	10	0,10	0,09
					Suma R	1,54
	Rg =	0,50	m^2K/W
	RT=Rg+R =	2,04	m^2K/W
	Ug=1/RT =	0,49	W/m^2K

Przegroda spełnia wymagania wytycznych R = 1,54 > R_min = 1,5 m²K/W

3. Posadzka na gruncie strefa II.

Lp	Nazwa materiału	Poz.		D	D	R=d/
-	-	-	W/mK	Cm	m.	m^2K/W
1	Płytki gres	65	1,05	1	0,01	0,01
2	Gładź cementowa	52	1,00	4	0,04	0,04
3	Styropian ekstrudowany	48	0,042	6	0,06	1,43
4	Podkład betonowy B10	52	1,1	10	0,10	0,09
					Suma R	1,54
	Rg =	0,90	M^2K/W
	RT=Rg+R =	2,44	M^2K/W
	Ug=1/R =	0,41	W/m^2K

Przegroda spełnia wymagania wytycznych R = 1,54 > R_min = 1,5 m²K/W

2. Wyznaczenie rozkładu temperatur w ścianie zewnętrznej

	Lp	Nazwa materiału	Poz.		d	d	Ri=d/
	-	-	-	W/mK	cm	m.	m^2K/W
	1	Cegła silikatowa	34	0,80	12	0,12	0,15
	2	Styropian	48	0,042	10	0,10	2,38
	3	Beton komórkowy	11	0,29	24	0,24	0,83
	4	Tynk cem.-wap.	52	0,82	2	0,02	0,02
						Suma R	3,38
		Rsi =	0,13	m^2K/W
		Rse =	0,04	m^2K/W
		RT=Rsi+R+Rse =	3,55	m^2K/W		Ti=	20	^oC
		U=1/RT =	0,28	W/m^2K		Te=	-24	^oC
Układ normalny
		q=U*(Ti-Te)=	12,4	W/m^2
		T1=Ti-q*Rsi=	18,4	^oC (powierzchnia wewnętrzna przegrody)
		T2=T1-q*R1=	18,1	^oC (między tynkiem a betonem kom.)
		T3=T2-q*R2=	7,8	^oC (między betonem kom. a styropianem)
		T4=T3-q*R3=	-21,6	^oC (między styropianem a cegłą silikatową)
		T5=T4-q*R4=	-23,5	^oC (powierzchnia zewnętrzna przegrody)
Sprawdzenie:		Te=T5-q*Rse=	-24,0	^oC
Układ odwrócony
		q=U*(Ti-Te)=	12,4	W/m^2
		T1=Ti-q*Rsi=	18,4	^oC (powierzchnia wewnętrzna przegrody)
		T2=T1-q*R1=	16,5	^oC (między styropianem a cegłą silikatową)
		T3=T2-q*R2=	-13,0	^oC (między betonem kom. a styropianem)
		T4=T3-q*R3=	-23,2	^oC (między tynkiem a betonem kom.)
		T5=T4-q*R4=	-23,5	^oC (powierzchnia zewnętrzna przegrody)
Sprawdzenie:		Te=T5-q*Rse=	-24,0	^oC

3. Sprawdzenie powierzchni przegród przezroczystych

1. 
   Piwnica, parter

A_z = 10,28⋅7,20+12,28⋅6,68+1,0⋅0,68 = 157 m²

A_w = 0

A_0max = 0,15⋅A_z+0,03⋅A_w = 24 m²

A₀ = 1,6⋅1,2+1,8⋅1,2⋅2+0,9⋅0,9⋅6+2,7⋅0,9⋅2+0,9⋅2,1 = 18 m²

A₀ < A_0max

2. Piętro

A_z = 157 m²

A_w = 0

A_0max = 0,15⋅A_z+0,03⋅A_w = 24 m²

A₀ = 2,7⋅1,2⋅4+1,6⋅1,2+1,0⋅2,1+0,9⋅2,1+0,9⋅1,2+1,8⋅1,2 = 22 m²

A₀ < A_0max

3. Poddasze

A_z = 157 m²

A_w = 0

A_0max = 0,15⋅A_z+0,03⋅A_w = 24 m²

A₀ = 0,9⋅1,2+1,8⋅1,2+1,8⋅0,9+0,9⋅1,2 = 6,0 m²

A₀ < A_0max

4. Sprawdzenie możliwości kondensacji pary wodnej na powierzchni ściany zewnętrznej od strony wewnętrznej

T_e = -24 ⁰C - obliczeniowa temperatura zewnętrzna

T_i = +20 ⁰C - obliczeniowa temperatura wewnętrzna

ϕ_i = 55 % - wilgotność względna powietrza wewnątrz pomieszczenia

R_T = 3,55 m²K/W - suma oporów cieplnych przegrody

T₁ = 18,4 ⁰C - temperatura na powierzchni wewnętrznej przegrody (wg 2)

p_si = 2340 Pa

p_i = ϕ_i⋅p_si = 0,55⋅2,340 = 1,287 kPa - stąd T_s = 10,7 ⁰C < T₁ = 18,4 ⁰C

Kondensacja nie nastąpi.

5. Sprawdzenie kondesacji pary wodnej wewnątrz przegrody

Tutaj arkusze z excela i wykresy

6. Sprawdzenie stateczności cieplnej ściany zewnętrznej w okresie letnim i zimowym

1. Stateczność przegrody w okresie zimowym

• Współczynniki przejmowania ciepła przez materiały przegrody

Tynk cem.-wap. - s¹₂₄ = 10,60 W/(m²K)

Bloczki betonu komórkowego 800 - s²₂₄ = 4,30 W/(m²K)

Styropian - s³₂₄ = 0,35 W/(m²K)

Cegła silikatowa drążona - s⁴₂₄ = 9,02 W/(m²K)

• Wskaźniki bezwładności cieplnej

Tynk cem.-wap. - D₁ = R₁⋅s¹₂₄ = 0,02⋅10,6 = 0,212

Bloczki betonu komórkowego 800 - D₂ = R₂⋅s²₂₄ = 0,83⋅4,30 = 3,569

Styropian - D₃ = R₃⋅s³₂₄ = 2,38⋅0,35 = 0,833

Cegła silikatowa drążona - D₄ = R₄⋅s⁴₂₄ = 0,15⋅9,02 = 1,353

• Współczynniki przyswajania ciepła przez powierzchnię

U₂ = s²₂₄ = 4,30 W/(m²K)

U₁ = U_i = (R₁⋅s₁²+U₂)/(1+R₁⋅U₂) = (0,02⋅10,60²+4,30)/(1+0,02⋅4,30) = 6,029 W/(m²K)

• Wskaźnik stateczności cieplnej przegrody

m = 0,75 - współczynnik nierównomierności oddawania ciepła przez urządzenia grzewcze

φ = R_T/(R_si +m/U_i) = 3,55/(0,13+0,75/6,029) = 13,95

Przegroda spełnia minimalne wymagania dotyczące stateczności cieplnej w okresie zimowym

1. Stateczność cieplna przegrody w okresie letnim

• Współczynniki przejmowania ciepła

α_i = 1/R_si = 1/0,13 = 7,692 W/(m²K)

α_e = 1/R_se = 1/0,04 = 25,0 W/(m²K)

• Współczynniki przyswajania ciepła przez powierzchnię

U₂ = s²₂₄ = 4,30 W/(m²K)

U₁ = U_i = (R₁⋅s₁²+α_i)/(1+R₁⋅α₂) = (0,02⋅10,60²+7,692)/(1+0,02⋅7,692) = 8,614 W/(m²K)

U₃ = (R₃⋅s₃²+U₂)/(1+R₃⋅U₂) = (2,38⋅0,35²+4,30)/(1+2,38⋅4,30) = 0,409 W/(m²K)

U₄ = (R₄⋅s₄²+U₃)/(1+R₄⋅U₃) = (0,15⋅9,02²+0,409)/(1+0,15⋅0,409) = 11,884 W/(m²K)

• Współczynnik tłumienia amplitudy wahań temperatury

ν = 385,3 > ν_min = 15

• 
  Wartość przesunięcia faz fal temperatur

η = 15,5 h (zalecane η = 6-10)

7. Stateczność cieplna pokoju dziennego na parterze

• Dane

- temperatura obliczeniowa powietrza w pomieszczeniu - t_i = 20°C

- temperatura obl. w pomieszczeniach nad i pod - t_i = 20°C

- temperatura obliczeniowa powietrza na zewnątrz (V strefa) - t_i = -24°C

- wsp. nierównomierności oddawania ciepła przez urządzenie grzewcze - m = 0,75

• Opory przejmowania ciepła

R_si = 0,13 m²⋅K/W - ściany zewnętrzne i wewnętrzne

R_si = 0,10 m²⋅K/W - stropy przy przepływie w górę

R_si = 0,17 m²⋅K/W - stropy przy przepływie w dół

R_se = 0,04 m²⋅K/W - wszystkie

Nr war	Nazwa przegrody i warstwy	ρ [kg/m.^3]	d [m]	λ [W/m^2K]	S24 [w/m^2K]	R [m^2K/W]	D
	Ściany zewnętrzne	-	-	-	-	-	-
1	Tynk cem.-wap.	1850	0,02	0,82	10,6	0,02	0,212
2	Beton kom. 800	800	0,24	0,29	3,75	0,83	3,112
3	Styropian	30	0,10	0,042	0,35	2,38	0,833
4	Cegła silikatowa	1600	0,12	0,80	9,02	0,15	1,353
					Σ =	3,38	5,510
	Ściany wewnętrzne	-	-	-	-	-	-
1	Tynk cem.-wap.	1850	0,02	0,82	10,6	0,02	0,212
2	Beton kom. 800	800	0,24	0,29	3,75	0,83	3,112
3	Tynk cem.-wap.	1850	0,02	0,82	10,6	0,02	0,212
					Σ =	0,87	3,536
	Stropy międzypiętrowy	-	-	-	-	-	-
1	Tynk cem.-wap.	1850	0,01	0,82	10,6	0,02	0,212
2	Strop DZ-3	1080	0,24	1,04	5,42	0,23	1,247
3	Gładź cementowa	2000	0,35	1,00	12,07	0,05	0,604
4	Parkiet bukowy	800	0,02	0,22	5,65	0,09	0,509
					Σ =	0,39	2,572

• Współczynnik przyswajania ciepła dla okien k = W/(m²⋅K)

1. Współczynniki przyswajania ciepła przez powierzchnię U_i oraz przenikania ciepła k

• Ściana zewnętrzna

U₂ = s₂ = 3,75 W/(m²⋅K)

U_i = (R₁⋅s₁²+U₂)/(1+R₁⋅U₂) = (0,02⋅10,6²+3,75)/(1+0,02⋅3,75) = 3,536 W/(m²⋅K)

k = 1/ΣR = 1/(0,13+3,38+0,04) = 0,28 W/(m²⋅K)

• Ściana wewnętrzna

Przekrój ściany jest symetryczny, założono zatem, że w środku przekroju s = 0. Opór cieplny połowy grubości ściany wynosi 0,5⋅R_T =0,435 m²K/W (patrz tabela na poprzedniej stronie)

U₂ = (R₂⋅s₂²+s)/(1+R₂⋅s) = (0,83⋅3,75²+0)/(1+0,83⋅0) = 14,063 W/(m²⋅K)

U_i = (R₁⋅s₁²+U₂)/(1+R₁⋅U₂) = (0,02⋅10,6²+14,063)/(1+0,02⋅14,063) = 12,73 W/(m²⋅K)

k = 1/ΣR = 1/(0,13+0,83+0,13) = 0,92 W/(m²⋅K)

• Strop międzypiętrowy - sufit

Suma wskaźników bezwładności cieplnej ΣD=2,572. Umowny środek przekroju stropu dla 0,5⋅ΣD=1,286. Od powierzchni sufitu do umownego środka przekroju przegrody wchodzą następujące warstwy:

- tynk cem.-wap. D = 0,212

- część stropu DZ-3 D = 1,074

Opór cieplny dla części warstwy stropu DZ-3 wynosi:

R = D/s = 1,074/5,42 = 0,20 m²K/W

natomiast grubość tej warstwy:

d = R⋅λ = 0,20⋅1,04 = 0,21 m

Współczynnik przyswajania ciepła przez powierzchnię przegrody:

U₂ = (R₂⋅s₂²+s)/(1+R₂⋅s) = (0,20⋅5,42²+0)/(1+0,20⋅0) = 5,88 W/(m²⋅K)

U_i = (R₁⋅s₁²+U₂)/(1+R₁⋅U₂) = (0,02⋅10,6²+5,88)/(1+0,02⋅5,88) = 7,27 W/(m²⋅K)

k = 1/ΣR = 1/(0,04+0,39+0,13) = 1,786 W/(m²⋅K)

• Strop międzypiętrowy - podłoga

Suma wskaźników bezwładności cieplnej ΣD=2,572. Umowny środek przekroju stropu dla 0,5⋅ΣD=1,286. Od powierzchni sufitu do umownego środka przekroju przegrody wchodzą następujące warstwy:

- warstwab deszczułek bukowych D = 0,212

- gładź cementowa D = 0,605

- część stropu DZ-3 D = 0,172

Opór cieplny dla części warstwy stropu DZ-3 wynosi:

R = D/s = 0,172/5,42 = 0,032 m²K/W

natomiast grubość tej warstwy:

d = R⋅λ = 0,032⋅1,04 = 0,03 m

Współczynnik przyswajania ciepła przez powierzchnię przegrody:

U₃ = (R₃⋅s₃²+s)/(1+R₃⋅s) = (0,032⋅5,42²+0)/(1+0,032⋅0) = 0,94 W/(m²⋅K)

U₂ = (R₂⋅s₂²+ U₃)/(1+R₂⋅U₃) = (0,05⋅12,07²+0,94)/(1+0,05⋅0,94) = 7,86 W/(m²⋅K)

U_i = (R₁⋅s₁²+U₂)/(1+R₁⋅U₂) = (0,09⋅5,65²+7,86)/(1+0,09⋅7,86) = 6,29 W/(m²⋅K)

k = 1/ΣR = 1/(0,04+0,39+0,17) = 1,667 W/(m²⋅K)

1. Współczynniki pochłaniania ciepła

• Ściana zewnętrzna

A₁ = 13,3 m² - powierzchnia ścian w kierunku zachodnim

A₁ = 9,27 m² - powierzchnia ścian w kierunku południowym

B = 1/(R_si+1/U_i) = 1/(0,13+1/3,536) = 2,42 W/(m²⋅K)

• Okna

A = 5,13 m² - powierzchnia okien

B = k/1,08 = 2,6/1,08 = 2,41 W/(m²⋅K)

• Podłoga

A = 30,6 m² - powierzchnia podłogi

B = 1/(R_si+1/U_i) = 1/(0,13+1/6,288,0) = 3,46 W/(m²⋅K)

• Sufit

A = 30,6 m² - powierzchnia sufitu

B = 1/(R_si+1/U_i) = 1/(0,10+1/7,269) = 4,21 W/(m²⋅K)

• Ściany wewnętrzne

A = 27,7 m² - powierzchnia ścian miedzy pomieszczeniami

B = 1/(R_si+1/U_i) = 1/(0,13+1/12,73) = 4,79 W/(m²⋅K)

Przegrody	Straty ciepła				Pochłanianie ciepła
		K W/(m^2K)	A' M^2	ti - te K	Σd %	Qp W	B W/(m^2K)	A m^2	B⋅A W/K
Ściana zew. zachodnia	0,28	15,57	44	0,23	235,9	2,42	13,3	32,19
Ściana zew. południowa	0,28	16,80	44	0,18	244,2	2,42	9,27	22,43
Okna	2,60	5,13	44	0,18	692,5	2,41	5,13	12,36
Sufit	1,79	33,36	0	0	0	4,21	30,6	128,83
Podłoga	1,67	33,36	0	0	0	3,46	30,6	105,88
Ściany wewnętrzne	0,92	32,37	0	0	0	4,79	27,7	132,68
				Σ =	1172,6		Σ =	437,37

1. Amplituda wahań temperatury powietrza w pomieszczeniu

A_ti = (0,7⋅m⋅ΣQ_p)/(ΣB⋅A) = 0,7⋅0,75⋅1172,6/438,03 = 1,40 K

Stateczność cieplna pomieszczenia jest wystarczająca, gdyż amplituda wahań temperatury powietrza w pomieszczeniu jest mniejsza niż 3 K.

8. Sprawdzenie aktywności cieplnej podłogi w łazience

• Warstwy podłogi

• Płytki ceramiczne na kleju ATLAS

d₁ = 0,01m; ρ₁ = 2000 kg/m³_;

c_p1 = 920 J/(kg⋅K); λ₁ = 1,05 W/(m⋅K);

• Gładź cementowa

d₁ = 0,05m; ρ₁ = 2000 kg/m³_;

c_p1 = 840 J/(kg⋅K); λ₁ = 1,0 W/(m⋅K);

• Styropian ekstrudowany

d₁ = 0,04m; ρ₁ = 40 kg/m³_;

c_p1 = 1460 J/(kg⋅K); λ₁ = 0,042 W/(m⋅K);

• Aktywność cieplna podłogi

a₁ = λ₁/(c_p1⋅ρ₁) = 1,05/(920⋅2000) = 5,7⋅10^-7 m²/s

v₁ = d₁²/(a₁⋅τ) = 0,01²/(5,7⋅10^-7⋅720) = 0,24 < 3

Na aktywność cieplną podłogi ma wpływ także warstwa gładzi cementowej.

a₂ = λ₁/(c_p1⋅ρ₁) = 1,0/(840⋅2000) = 5,95⋅10^-7 m²/s

v₂ = d₂²/(a₂⋅τ) = 0,05²/(5,95⋅10^-7⋅720) = 5,84 > 3

Granica aktywnej warstwy podłogi znajduje się w warstwie gładzi cementowej, stąd dla

ε₂/ε₁ = 1296,1/1390,0 = 0,932

v₁ = 0,24

Z tabeli 2.43 skryptu odczytano wartość pomocniczą A_1-2 = -0,04 więc aktywność podłogi wynosi

b = ε₁⋅(1+A_1-2) = 1390,0⋅(1-0,04) = 1334,4 W⋅s^0,5/(m²⋅K)

Podłoga o takiej konstrukcji może być stosowana w pomieszczeniach IV grupy.

9. Zestawienie rodzaju i ilości zastosowanych materiałów termoizolacyjnych

Przegroda	Rodzaj mat. termoizolacyjnego	Powierzchnia przegrody	Grubość warstwy izolacji	Ilość użytego mat. termoizolacyjnego
-	-	m^2	cm	m^3
Ściany zewnętrzne	Styropian	309,3	10	31
Podłogi na gruncie	Styropian extr.	132,2	6	8
Stropy międzypiętrowe	Styropian extr.	264,5	1	3
Dach	Wełna mineralna	155,3	15	24

Ogółem użyte materiały termoizolacyjne:

- Styropian - 31 m³

- Styropian ekstrudowany - 11 m³

- wełna minralna - 24 m³

2. WYZNACZENIE WARTOŚCI WSKAŹNIKA SEZONOWEGO ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁO DO OGRZEWANIA BUDYNKU

Sezonowe zapotrzebowanie na ciepło do ogrzewania
1. Dane geometryczne budynku
Kubatura ogrzewana V = 593,40 m^3 Pole powierzchni przegród zewnętrznych A = 347,247 m^2 Współczynnik kształtu A/V = 0,585 m^2
2. Straty ciepła przez przenikanie w sezonie ogrzewczym Qt = Qz+Qo+Qd+Qpg+Qsg
Rodzaj przegrody	Ai m^2	Ui W/(m^2⋅K)	Mnożnik stały	Ai⋅Ui⋅mnożnik KWh/a
Ściany zewnętrzne	347,25	0,292	100	10140
Okna	23,97	1,1	100	2637
Dach	192,56	0,236	100	4545
Podłoga na gruncie w Pomieszczeniach ogrzewanych w piwnicy - strefa 1	42,6	0,409	100	1743
Podłoga na gruncie w Pomieszczeniach ogrzewanych w piwnicy - strefa 2	104,45	0,393	70	2974
Razem straty ciepła przez przenikanie w sezonie grzewczym Qt, kWh/a				21939
3. Stary ciepła w sezonie ogrzewczym na podgrzanie powietrza wentylacyjnego Qv, kWh/a
Strumień powietrza wentylacyjnego		300 m^3/h
Straty ciepła w sezonie ogrzewczym na podgrzanie powietrza wentylacyjnego		11 400 kWh/a
4. Zyski ciepła w sezonie ogrzewczym od promieniowania słonecznego Qs, kWh/a
Orientacja	Pole pow. okien Aoi m^2	Współczynnik TRi	Suma promieniowania całkowitego, Si KWh/(m^2a)	0,6⋅Aoi⋅Si kWh/a
S	10,77	0,6	350	2262
W	1,8	0,6	220	238
N	6,015	0,6	145	524
E	6,30	0,6	235	889
Razem zyski ciepła od promieniowania słonecznego Σ 0,6⋅Aoi⋅Si, kWh/a				3913
5. Wewnętrzne zyski ciepła w sezonie ogrzewczym Qi, kWh/a
Liczba osób N	80 N	Liczba mieszkań Lm	275 Lm	5,3⋅(80N+275Lm) kWh/a
5	400	1	275	3578
6. Sezonowe zapotrzebowanie na ciepło do ogrzewania Qh, kWh/a
Qh = Qt+Qv-0,9⋅(Qs+Qi) = 21939 - 0,9⋅(3913+3578) =				15198
7.Sprawdzenie wymagań
7.1. Wskaźnik sezonowego zapotrzebowania na ciepło do ogrzewania budynku, kWh/(m^3⋅a)
E = Qh/V = 15198/593,40 = 25,63
7.2. Wymagania
Współczynnik kształtu A/V	Graniczny wskaźnik sezonowego zapotrzebowania na ciepło do ogrzewania E0
		KWh/(m^3⋅rok)
0,2 < A/V < 0,9	E0 = 26,6 +12⋅A/V = 33,62
Wskaźnik E =	25,63 < 33,62		= E0

WYZNACZENIE WARTOŚCI WSKAŹNIKA SEZONOWEGO ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁO DO OGRZEWANIA BUDYNKU

Sezonowe zapotrzebowanie na ciepło do ogrzewania

1. Dane geometryczne budynku

Kubatura ogrzewana V = 593,40 m^3 Pole powierzchni przegród zewnętrznych A = 347,247 m^2 Współczynnik kształtu A/V = 0,585 m^2

2. Straty ciepła przez przenikanie w sezonie ogrzewczym Qt = Qz+Qo+Qd+Qpg+Qsg
Rodzaj przegrody	Ai m^2	Ui W/(m^2⋅K)	Mnożnik stały	Ai⋅Ui⋅mnożnik KWh/a
Ściany zewnętrzne	347,25	0,292	100	10140
Okna	23,97	1,1	100	2637
Dach	192,56	0,236	100	4545
Podłoga na gruncie w Pomieszczeniach ogrzewanych w piwnicy - strefa 1	42,6	0,409	100	1743
Podłoga na gruncie w Pomieszczeniach ogrzewanych w piwnicy - strefa 2	104,45	0,393	70	2974
Razem straty ciepła przez przenikanie w sezonie grzewczym Qt, kWh/a				21939
3. Stary ciepła w sezonie ogrzewczym na podgrzanie powietrza wentylacyjnego Qv, kWh/a
Strumień powietrza wentylacyjnego		300 m^3/h
Straty ciepła w sezonie ogrzewczym na podgrzanie powietrza wentylacyjnego		11 400 kWh/a
4. Zyski ciepła w sezonie ogrzewczym od promieniowania słonecznego Qs, kWh/a
Orientacja	Pole pow. okien Aoi m^2	Współczynnik TRi	Suma promieniowania całkowitego, Si KWh/(m^2a)	0,6⋅Aoi⋅Si kWh/a
S	10,77	0,6	350	2262
W	1,8	0,6	220	238
N	6,015	0,6	145	524
E	6,30	0,6	235	889
Razem zyski ciepła od promieniowania słonecznego Σ 0,6⋅Aoi⋅Si, kWh/a				3913
5. Wewnętrzne zyski ciepła w sezonie ogrzewczym Qi, kWh/a
Liczba osób N	80 N	Liczba mieszkań Lm	275 Lm	5,3⋅(80N+275Lm) kWh/a
5	400	1	275	3578
6. Sezonowe zapotrzebowanie na ciepło do ogrzewania Qh, kWh/a
Qh = Qt+Qv-0,9⋅(Qs+Qi) = 21939 - 0,9⋅(3913+3578) =				15198
7.Sprawdzenie wymagań
7.1. Wskaźnik sezonowego zapotrzebowania na ciepło do ogrzewania budynku, kWh/(m^3⋅a)
E = Qh/V = 15198/593,40 = 25,63
7.2. Wymagania
Współczynnik kształtu A/V	Graniczny wskaźnik sezonowego zapotrzebowania na ciepło do ogrzewania E0
		KWh/(m^3⋅rok)
0,2 < A/V < 0,9	E0 = 26,6 +12⋅A/V = 33,62
Wskaźnik E =	25,63 < 33,62		= E0



















---