fizyka budowli, BUDOWNICTWO PCZ I rok, fizyka budowli


Politechnika Częstochowska Częstochowa dn. 11.01.2010r.

Wydział Budownictwa

Rok akademicki 2009/2010

Laboratorium Fizyki Budowli

Ćwiczenie projektowe

Imie

Grupa
semestr III

Studia: dzienne

1. WPROWADZENIE DO PROJEKTU:

W projekcie niniejszym znajduje się opracowanie wymagań cieplno-wilgotnościowych oraz stateczności cieplnej wybranych przegród budowlanych w budynku przemysłowym znajdującym się na terenie Piotrkowa Trybunalskiego. Obiekt ten powinien spełniać określone wymagania, zgodnie z normą PN-EN ISO 6946/2008 oraz Dziennikiem Ustaw nr 75/2002.

Budynek usytuowany jest w III strefie klimatycznej, wartości temperatur na zewnątrz e oraz wewnątrz i, wilgotność względna powietrza na zewnątrz0x01 graphic
, wewnątrz 0x01 graphic
, a także prędkość wiatru przyjęto zgodnie z normami.

1.1. ZAŁOŻENIA DO PROJEKTU:

Do obliczeń przyjęto następujące wartości:

- temperatura na zewnątrz w zimie 0x01 graphic
: -20 (wg PN-82/B-02403)

- temperatura na zewnątrz w lecie 0x01 graphic
: 30

- temperatura wewnątrz budynku (zgodnie z Dz. U. Nr 75) i0x01 graphic
: 16

- wilgotność względna powietrza wewnątrz 0x01 graphic
% : 55

- prędkość wiatru (wg PN-77/B-02011) 0x01 graphic
[m/s] : 20

Projektowane przegrody budowlane to:

1. Przegroda zewnętrzna, pionowa - ściana osłonowa

2. Okno - szklone podwójnie, rama metalowa

3. Przegroda zewnętrzna, pozioma - strop nad przejazdem

4. Podłoga na gruncie

Do projektu załączono kartę tematu z zakresem obliczeń i danymi.

2. WYKAZ OZNACZEŃ UŻYTYCH W PROJEKCIE:

Lp.

Oznaczenie

Jednostka

Znaczenie

1

λ

W/(mK)

Współczynnik przewodzenia ciepła

2

R

(m2K)/W

Opór warstwy przegrody

3

Rsi

(m2K)/W

Opór przejmowania ciepła na wewnętrznej części przegrody

4

Rse

(m2K)/W

Opór przejmowania ciepła na zewnętrznej części przegrody

5

Rmin

(m2K)/W

Minimalny opór cieplny przegrody

6

RT

(m2K)/W

Całkowity opór przegrody

7

U

W/(m2K)

Współczynnik przenikania ciepła

8

Umax

W/(m2K)

Maksymalny współczynnik przenikania ciepła

9

ΔU

W/(m2K)

Poprawka do współczynnika przenikania ciepła

10

ΔUf

W/(m2K)

Poprawka ze względu na łączniki mechaniczne

11

ΔUg

W/(m2K)

Poprawka ze względu na nieszczelności

12

d

m

Grubość warstwy

13

ρ

kg/m3

Gęstość materiału

14

e

°C

Temperatura obliczeniowa na zewnątrz

15

i

°C

Temperatura obliczeniowa wewnątrz

16

Ho

M

Wysokość budynku

17

ts

°C

Temperatura punktu rosy

18

φe

%

Wilgotność względna powietrza na zewnątrz

19

φi

%

Wilgotność względna powietrza wewnątrz

20

i

hPa

Rzeczywiste ciśnienie cząstkowe pary wodnej

21

n

hPa

Ciśnienie cząstkowe pary wodnej nasyconej

22

r

(m2hhPa)/g

Opory dyfuzyjne poszczególnych warstw

23

δ

g/(m2hhPa)

Współczynnik dyfuzyjny materiału

24

sd

m

Względny opór dyfuzyjny

25

cw

kJ/kgK

Ciepło właściwe

26

b

(Ws½)/(m2K)

Współczynnik aktywności cieplnej podłogi

27

Ug

W/(m2K)

Współczynnik przenikania ciepła oszklenia

28

Uf

W/(m2K)

Współczynnik przenikania ciepła ramy

29

Uw

W/(m2K)

Współczynnik przenikania ciepła okna

30

Af

m2

Pole powierzchni ramy okiennej

31

Ag

m2

Pole powierzchni oszklenia w oknie

32

W/(mK)

Liniowy współczynnik przenikania ciepła

33

he

W/(m2K)

Współczynnik przejmowania ciepła dla okresu letniego

34

Imax

W/m2

Moc promieniowania słonecznego

35

Iśr

W/m2

Średnia moc promieniowania słonecznego

36

s24

W/(m2K)

Współczynnik przyswajania ciepła

37

u

W/(m2K)

Współczynnik przyswajania ciepła przez powierzchnie warstwy

38

D

-

Współczynnik bezwładności cieplnej

39

ε

(Ws½)/(m2K)

Współczynnik aktywności cieplnej warstwy materiału

40

Aυi zal

K

Zalecana stateczność cieplna przegrody

41

Aυi obl

K

Amplituda wahań temperatury

42

Aυi

K

Amplituda wahań temperatury zewnętrznej

43

ν

-

Współczynnik tłumienia temperatury

3. ZESTAWIENIE ZALEŻNOŚCI I METOD OBLICZENIOWYCH ZASTOSOWANYCH W
PROJEKCIE:

3.1. WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA „U”:

a) R = ∑ 0x01 graphic

b) U = 0x01 graphic

c) Uc = U + ΔU

d) ΔU = ΔUg + ΔUf

3.2. ROZKŁAD TEMPERATURY WEWNĄTRZ PRZEGRODY:

e) ­i = ti - U(ti - te) Rsi

f) ­n = ti - U(ti - te) (Rsi + R1 + R2 + …)

g) ­e = te + U(ti - te) Rse

3.3. GŁĘBOKOŚĆ PRZEMARZANIA:

h) dp = d - (d1 + d2 + x­0)

i) ­ = ti - U(ti - te)(Rsi + R1 + R2 + x­0/ λ3)

3.4. KONDENSACJA PARY WODNEJ NA POWIERZCHNI PRZEGRODY:

j) p­i = (φi * p­ni) / 100% => ts

k) 0x01 graphic
­ = ti - Uc(ti - te) Rsi

l) 0x01 graphic
­ = ts + 1

3.5. KONDENSACJA MIĘDZYWARSTWOWA:

m) r = d / δ

n) p­i = (φi * p­ni) / 100%

o) μ = r / 1,6*106 d

p) sd = μ * d

3.6. STATECZNOŚĆ CIEPLNA PRZEGRODY W OKRESIE LETNIM:

r) s24 = 0,85*10-2*( λ*cw*ρ)

s) ui = (Ri*S2 + hi) / (1 + Ri*hi)

t) un = (Rn*Sn2 + Un-1) / (1 + Rn*Un-1)

u) Aυi = Aυi obl / ν

w) Aυi obl = 0,5*Ate + εi (Imax + Iśr) / he

x) ν = 0,9*e ∑D/√2*[(S1+ hi)(S2 + U1)*…*(Sn + Un-1)(he + Un)] / [(S1 + U1)(S2 + U2)(Sn+ Un) he]

y) hse = 1,16*(5 +10*(ve min)½)

z) Aυi zal = 2,5 - 0,1*( te - 21)

3.7. WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA DLA OKNA

aa) Uw = ( Ug*Ag ) + (Uf*Af) + (*L)/A

ab) gc=gG*fc

3.8. AKTYWNOŚĆ CIEPLNA POŁÓG:

ac) VI = d2 / a*τ

ad) a = λ / (cw*ρ)

ae) ε = √(λ*cw*ρ)

af) b = ε1 *(1 + A1-2)

PRZEGRODA ZEWNĘTRZNA, PIONOWA: ŚCIANA OSŁONOWA

Nr warstwy

Rodzaj materiału warstwy

d

0x01 graphic

R

0x01 graphic

cw

µ

m

W/m*K

m2*K/W

0x01 graphic

J/kg*K

Rsi

0,130

1

Cegła silikatowa

0,08

0,90

0,089

1800

1000

20,00

2

Styropian

0,10

0,042

2,381

20

1450

60,00

3

Beton komórkowy

0,24

0,17

1,412

500

1000

10,00

4

Tynk cementowo-wapienny

0,015

0,82

0,018

1600

880

10,00

Rse

0,040

0x01 graphic

0,435

4,070

0x08 graphic

OPÓR CIEPLNY WARSTWY

R= Rsi + 0x01 graphic
+ Rse

0x01 graphic

0x01 graphic
= 0,13+3,90+0,04

0x01 graphic
= 4,070( m2K/W)

WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA

U= 1/RT

U = 0x01 graphic
= 0,25 W/(m2K) < Umax = 0,65

SKORYGOWANY WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA

Wzór korekcyjny ∆U

∆U = ∆Ug+∆Uf

Poprawka na nieszczelność ∆Ug

Ug = U”*(Rx/RT)2

Ug = 0,04*(2,381/4,070)2=0,013 W/(m2/K)

Poprawka na łączniki ∆Uf

ΔUf = f*nf*(Af)2

ΔUf = 6*58*4*(1,94*10-5) = 0,027 W/m2*K

Człon korekcyjny ∆U

∆U= 0,013+0,027=0,040 W/(m2K)

Skorygowany współczynnik przenikania ciepła Uc

Uc= U+∆U

Uc = U + ΔU = 0,25+0,04= 0,29 W/(m2*K)
Uc = 0,29 W/(m2*K) < Umax = 0,65 W/(m2*K)

Poprawki U uwzględniamy ponieważ wartość U jest większa od 3% U = 0,0075 W/(m2*K)

Współczynnik przenikania ciepła z mostkami cieplnymi liniowymi Uk dla ściany pełnej (31x18 m)

Dla ściany (31x18 m) z 30 otworami okiennymi (2,3x1,8 m) i 15 wieńcami

∑(Ψk*Ik)/Ak = (15*0,50*20 + 60*0,05*1,5 + 30*0,06*1,8 + 30*0,07*2,3)/558

∑(Ψk*Ik)/Ak = 0,29 W/(m2K)

Uk = Uc + ∑(Ψk*Ik)/Ak = 0,25 + 0,29 = 0,54 W/(m2K) < Umax = 0,65 W/(m2K)

WNIOSKI

Zastosowanie przedstawionych materiałów dla przegrody spełnia wymagania normowe według których całkowity współczynnik przenikania ciepła powinien mieć wartość mniejszą niż Umax=0,65 W/(m2K)

ROZKŁAD TEMPERATUR WEWNĄTRZ PRZEGRODY

i= 16°C

s­i= 16-0,25-(16+20)*0,13 = 14,83 °C

12=16-0,25*(16+20)*(0,13+0,018)= 14,668 °C

­=16-0,25*(16+20)*(0,13+0,018+1,412)= 1,96 °C

­=16-0,25*(16+20)*(0,13+0,018+1,412+2,381)= -19,469 °C

se= -20+0,25*(16+20)*0,04= -19,64°C

0x08 graphic
e= - 20 °C

GŁĘBOKOŚĆ PRZEMARZANIA PRZEGRODY

­x(0)=16-0,25*(16-(-20))*(0,13+0,018+1,412+x­0/0,035)= 0

x0= 0,057 m=5,7cm

dp= d-(d1+d2+x0)

dp= 0,435 - (0,015 +0,24+0,057) = 0,123m=12,3cm

CZYNNIK TEMPERATUROWY NA WEWNĘTRZNEJ POWIERZCHNI

fRsi= (si - ­e)/ (­i -­e)

fRsi= (14,83-(-20))/(16-(-20))

fRsi= 0,97

INFILTRACJA POWIETRZA PRZEZ PRZEGRODĘ PEŁNĄ:

H0 = 18 m

Ve = 20 m/s  I strefa obciążenia wiatrem

γi = 3463/(273+20) = 11.82 Pa/m

γe = 3463/(273-20) = 13.69 Pa/m

ΔP = 0.55*18*(13.69 - 11.82) + 0.03*13.69*202 = 182,79 Pa

G = 0.5 kg/(m2h)

Rf min = 361,48 (m2hPa)/kg

Rf = 750,827 (m2hPa)/kg > Rf min = 361,48 (m2hPa)/kg

Wniosek

Powyższy warunek został spełniony

KONDENSACJA PARY WODNEJ NA WEWNĘTRZNEJ POWIERZCHNI PRZEGRODY

i = 16 °C

e = -20 °C

φi = 55 %

Uc = 0.29 W/(m2K)

RSi = 0.25 (m2K)/W

Si = 16 - 0.29*(16+20)*0.25 = 13,39°C

i = 16 ˚C  psat i = 18,17 hPa
Pi = (55*18,17)/100 = 9,99 hPa  tS = 6,9 °C

Si = 13,39°C > tS + 1°C = 7,9 °C

Wniosek

Na wewnętrznej powierzchni przegrody nie nastąpi kondensacja pary wodnej.


0x08 graphic

Wymaganie zostało spełnione: fRsi = 0,956 (oraz 0,938 i 0,912) > fRsi, min(max) = 0,761

Ekstremalnym miesiącem, z maksymalnym z minimalnych czynników temperaturowych fRsi, min(max) jest grudzień.


STATECZNOŚĆ CIEPLNA PRZEGRODY OKRES LETNI:

S24=0,85*10-20x01 graphic

S1=0,85*10-2 0x01 graphic
= 10,820

S2=0,85*10-2 0x01 graphic
= 0,297

S3=0,85*10-2 0x01 graphic
= 2,478

S4=0,85*10-2 0x01 graphic
= 9,133

OBLICZENIE WSKAŹNIKA BEZWŁADNOŚCI CIEPLENJ WARSTWY MATERIAŁU:

Dj= Rλ*S24

D1= 0,089*10,820 = 0,963

D2= 2,381*0,297 = 0,707

D3= 1,412*2,478 = 3,499

D4= 0,015*9,133 = 0,137

OBLICZENIE WSPÓŁCZYNNIKA PRZYSWAJANIA CIEPŁA WARSTWY PRZEGRODY W ZALEŻNOŚCI OD WSKAŹNIKA BEZWŁADNOŚCI CIEPLNEJ PRZEGRODY:

Dla 0x01 graphic
Uj = S24

Dla D<1 0x01 graphic

hsi = 1/Rsi

Rsi = 0,13 (m2K)/W

hsi = 7,69 W/(m2K)

Dla d<1

U1 = 0x01 graphic
= 10,75

U2 = 0x01 graphic
=0,41

U3 = 3,499

Gdyż „D” jest większe od 1

U4 = 0x01 graphic
=3,32

Vmin = 1 m2/s

hse = 1,16*(5+100x01 graphic
)

hse = 1,16*15 = 17,40 W/(m2K)

OBLICZENIE WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA TŁUMIENIA WACHAŃ TEMPERATURY:

0x01 graphic

V=0,9*e2,46*(0x01 graphic
)

V = 82,56

e= 30 ° C

0x01 graphic

te(lato)= 30 ° C

Imax = 652

Iśr = 222

Aυi obl = 0,5*10 + [0,4*(222 + 652) / 17,4] = 25,09 K

Aυi = 25,09 / 118,508 = 0,212K

Aυi zal = 2,5 - 0,1*(30 - 21) = 1,6 K

Aυi = 0,212 K < Aυi zal = 1,6 K

Opis wykonania przegrody:

Warstwę konstrukcyjną stanowi ściana z betonu komórkowego o grubości 24cm. Przegroda docieplona została warstwą izolacji termicznej w postaci styropianu o grubości 10cm. Elewację przegrody stanowi tynk cementowo-wapienny. Współczynnik przewodzenia ciepła w zaprojektowanej przegrodzie wynosi U = 0,25. Wynika to z tego, że do wykonania przegrody użyto odpowiednich materiałów. Na powierzchni przegrody nie występuje zjawisko skraplania pary wodnej. Z rozkładu temperatur wynika, że nie następuje również kondensacja pary wodnej.

OKNO - SZKLONE PODWÓJNIE, RAMA METALOWA

0x08 graphic

Ug

Uf

Ψg[W/(m2K)]

gG

fc

Rama metalowa

-

3,1

0,11

-

-

Szyba (2x)

1,1

-

-

0,75

-

Zasłona biała

-

-

-

-

0,65

Uw=0x01 graphic

Uw=(1,1*3,3366+3,1*0,8034+0,11*10,66)/4,14 = 1,77 W/(m2K)

A= 2,3*1,8 = 4,14 m2

Af= 2*1,8*0,07+2*2,16*0,07+0,15*1,66 = 0,8034 m2

Ag= 4,14-0,8034 = 3,3366 m2

L= 4*1,66+4*1,005 = 10,66 m

 0,11 W/(mK)

Uw=1,77 W(m2K) < Umax=1,8 W(m2K )

Współczynnik przepuszczalności energii całkowitej

gc=gG*fc gc <0,5

gc=0,75*0,65=0,49

gc=0,49 < 0,5 warunek spełniony

Opis wykonania przegrody

Okno podwójnie szklone profil wykonany ze stopu aluminium . Do osłony przeciwsłonecznej użyto kurtyn w kolorze białym.

PRZEGRODA ZEWNĘTRNA POZIOMA - STROP NAD PRZEJAZDEM:

Nr

Rodzaj materiału

d

λ

R

0x01 graphic

r

0x01 graphic

m

W/(mK)

(m2K)/W

g/mhhPa

m2*h*hPa/g

-

Rsi

0,17

1

Płytka ceramiczna

0,01

1,05

0,08

-

-

-

2

Wylewka

Betonowa

0,05

1,0

0,05

33,33

15,00

105

3

Folia izolacyjna

-

-

-

-

-

-

4

Styropian

0,04

0,04

0,95

12

33,33

60,0

5

Strop Teriva

0,24

-

0,2

150

16

6

Pianka poliuretanowa

0,1

0,04

2,86

14

71,43

60

7

Tynk akrylowy

0,003

0,2

0,1

-

-

93,33

Rse

0,04

0x01 graphic

0,44

4,28

0x08 graphic

R = Rsi + R1 + R2 + … + Rse

R = d/l

R = 0,1+2,857+0,2+0,952+0,05+0,0081 = 4,28 (m2K)/W

U= 1/4,28 = 0,23 W/(m2K) < 0,50 W/(m2K)

ΔU = ΔU g+ ΔU f

ΔU g = U”*(Rx/RT)2

ΔU g = 0,01*(3,809/4,28)2=0,00792 W/(m2K)

ΔU f = 0 W/(m2K)

ΔU = 0,0+0,008=0,008 W/(m2K)

Uc = U+ U

Uc = 0,23+0,008=0,238 W/(m2K) < 0,25 W/(m2K)

Warunek spełniony

KONDENSACJA MIĘDZYWARSTWOWA:

A. Dla grudnia:

i = 16°C

e = -0,6°C

φi = 55%

φe = 85%

i = 16°C

=> pi =18,17 hPa

­si = 16 - 0,23*(16 + 0,6)*0,17 = 15,35°C

=> psi=17,43hPa

­12 = 16 - 0,23*(16 + 0,6)*(0,17 + 0,08) = 15,05 °C

=> p12= 17,05 hPa

­23 = 16 - 0,23*(16 + 0,6)*(0,17 + 0,08 + 0,05) = 14,85 °C

=> p23=16,87 hPa

­34 = 16 - 0,23*(16 + 0,6)*(0,17 + 0,08 + 0,05 + 0,95) = 11,23 °C

=> p34= 13,32 hPa

­45 = 16 - 0,23*(16 + 0,6)*(0,17 + 0,05 + 0,08 +0,95 + 0,2) = 10,46 °C

=> p45= 12,70 hPa

­56 = 16 - 0,23*(16 + 0,6)*(0,17 + 0,05 + 0,08 +0,95 + 0,2+ 2,86) = -0,46°C

=> p56= 5,85 hPa

­se = -0,6 + 0,23*(16 + 0,6)*0,04 = 0,45°C

=> pse= 5,85 hPa

­e= -0,6°C

=> pe= 5,74hPa

B. Dla stycznia:

i = 16 °C

e = -0,4 °C

φi = 45%

φe = 82%

i = 16°C

=> pi =18,17hPa

­si = 16 - 0,23*(16 + 0,4)*0,17 = 15,36 °C

=> psi=17,44 hPa

­12 = 16 - 0,23*(16 + 0,4)*(0,17 + 0,08) = 15,06 °C

=> p12= 17,06 hPa

­23 = 16 - 0,23*(16 + 0,4)*(0,17 + 0,08 + 0,05) = 14,87 °C

=> p23=16,89 hPa

­34 = 16 - 0,23*(16 + 0,4)*(0,17 + 0,08 + 0,05 + 0,95) = 11,28 °C

=> p34= 13,35 hPa

­45 = 16 - 0,23*(16 + 0,4)*(0,17 + 0,05 + 0,08 +0,95 + 0,2) = 10,53 °C

=> p45= 12,76 hPa

­56 = 16 - 0,23*(16 + 0,4)*(0,17 + 0,05 + 0,08 +0,95 + 0,2+ 2,86) = -0,26°C

=> p56= 5,92 hPa

­se = -0,4 + 0,23*(16 + 0,4)*0,04 = 0,25°C

=> pse= 5,92 hPa

­e= -0,4°C

=> pe= 5,81hPa

C. Dla lutego:

i = 16 °C

e = -2,0°C

φi = 45%

φe = 78%

i = 16 °C

=> pi=18,17 hPa

­si = 16 - 0,23*(16 + 2)*0,17 =15,30 °C

=> psi=17,40 hPa

­12 = 16 - 0,23*(16 + 2)*(0,17 + 0,08) = 14,96 °C

=> p12= 17,00 hPa

­23 = 16 - 0,23*(16 + 2)*(0,17 + 0,08 + 0,05) = 14,76 °C

=> p23=16,74 hPa

­34 = 16 - 0,23*(16 + 2)*(0,17 + 0,08 + 0,05 + 0,95) = 10,83 °C

=> p34= 12,96 hPa

­45 = 16 - 0,23*(16 + 2)*(0,17 + 0,05 + 0,08 +0,95 + 0,2) = 10,00 °C

=> p45= 12,27 hPa

­56 = 16 - 0,23*(16 + 2)*(0,17 + 0,05 + 0,08 +0,95 + 0,2+ 2,86) = -1,84°C

=> p56= 5,42 hPa

­se = -2 + 0,23*(16 + 2)*0,04 = 1,83°C

=> pse= 5,42 hPa

­e= -2°C

=> pe= 5,17hPa

OPÓR DYFUZYJNY PRZEGRODY:

Zp1 = ---

Zp2 = 0,05/(33,333*10-4) = 15,00 m2*h*hPa/g

Zp3 = - -

Zp4 = 0,04/(12*10-4) = 33,333 m2*h*hPa/g

Zp5 = 0,24/(150*10-4) = 16,00 m2*h*hPa/g

Zp6 = 0,10/(14*10-4) = 71,43 m2*h*hPa/g

Zp7 = ---

WZGLEDNIE RÓWNOWAŻNA GRUBOŚĆ WARSTWY POWIETRZNEJ:

sd1= ---

sd2 = 0,05*105 = 5,25m

sd3 = ---

sd4 = 0,05*60 = 3m

sd5 = 0,15*130 = 19,5m

sd6 = 0,15*1,3 = 0,195m

sd7= -

Opis wykonania przegrody:

Warstwę konstrukcyjną przegrody stanowi strop Teriva. Przegroda posiada 2 warstwy izolacji cieplnej od dołu warstwę tą stanowi pianka poliuretanowa o grubości 10cm, natomiast od góry styropian o grubości 4cm. Warstwę elewacyjną stanowi tynk akrylowy. Od wewnątrz wylano warstwę wyrównującą z betonu lekkiego grubości 5cm a na to położono płytki ceramiczne.

Z wykonanych obliczeń wynika że przegroda spełnia warunki cieplne dla stropów nad przejazdem i nie wystąpi kondensacja między warstwowa.

PODŁOGA NA GRUNCIE:

Nr. warstwy

Rodzaj materiału warstwy

d

0x01 graphic

R

0x01 graphic

cw

m

W/m*K

m2*K/W

kg/m3

J/kg*K

Rsi

0,17

1

Wylewka betonowa

0,05

1,000

0,05

1200

1000

2

Styropian hydromax

0,04

0,04

1,11

20

1450

3

Hydroizolacja

-

-

-

-

-

4

Beton keramzytowy

0,08

0,62

0,05

1100

1000

5

Żużel

0,1

0,26

0,39

1500

1000

Rse

0,04

0x01 graphic

0,27

-

1,81

-

-

0x08 graphic

OPÓR CIEPLNY WARSTWY:

R = Rsi + R1 + R2 + R3+ R4+ R5+ R5+R6+Rse

0x01 graphic

R = 0,04+0,05+1,111+0,05+0,385+0,17 = 1,81 m2K/W

R = 1,81 m2*K/W

WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA:

Upodłogi = 1/RT

Upodłogi = 1/1,81=0,55 W/(m2K) < 0x01 graphic
= 1.2 W/(m2K)

B'= Ag/0,5P

Ag - powierzchnia płyty podłogowej łącznie ze ścianami zewnętrznymi i wewnętrznymi

P - obwód płyty podłogowej

Ag = 31m*71m = 2201 m2

P = 2*71 + 2*31 = 204m

B' = Ag /0,5*P

B' = 2201/0,5*204= 21,58 m

z = 0,4m

dt = W+*(Rsi+ Rf+ Rse)

dt =0,435+0,90(0,17+1,81+0,04) = 2,253

dt < B' podłoga średnio izolowana

Uequiv,bf = 0x01 graphic

Uequiv, bf =0x01 graphic
*0x01 graphic

Uequiv,bf = 0,085W/(m2K )

CIEPŁOCHŁONNOŚĆ PODŁOGI:

b < bzal

bzal (max) = 14 W/ m2K

ε1= 0x01 graphic
=1095,45

0x01 graphic

v=0x01 graphic
/ (a* τ)

a=λ/ (cw * ρ)

a=0,00000083

v = 4,18

d = 0,05 [m]

a= współczynnik wyrównania temperatury [0x01 graphic
/s ]

τ= czas kontaktu stopy z podłogą (720 s)

λ= współczynnik przewodzenia ciepła [w/(mk)]

cw =ciepło właściwe J/(kgK)

ρ =gęstości objętościowa [kg/0x01 graphic
]

0x01 graphic
Warunek spełniony tylko pierwsza warstwa ma wpływ na aktywność cieplną podłogi

więc b=ε1

b = 1095,45W*0x01 graphic
/ 0x01 graphic
K] < bmax= 1260 [W*0x01 graphic
/ 0x01 graphic
*K]

Opis wykonania przegrody:

Podłoga została wykonana bezpośrednio na gruncie. Pierwszą warstwę zapewniającą nośność podłogi jest warstwa żużla o grubości 10cm. Następnie warstwę konstrukcyjną stanowi płyta z betonu keramzytowego o grubości 8cm. Warstwa izolacji przeciwwilgociowej stanowi folia hydroizolacyjna. Do izolacyjności termicznej został wykorzystany styropian hydromax o grubości 4cm. Następnie zastosowano wyrównującą warstwę z betonu grubości 5cm.

Projektowana przegroda spełnia wymagania pod względem oporu cieplnego jak i ciepłochłonności podłogi przylegającej do gruntu.

PROJEKTOWANIE POD KĄTEM UNIKNIĘCIA ROZWOJU PLEŚNI NA WEWNĘTRZNEJ POWIERZCHNI PRZEGRODY wg PN-EN ISO 13788:2003

Miejscowość: Piotrków Trybunalski

Budynek:

Budynek przemysłowy

Klasa wilgotności wewnętrznej: 1

Wymaganie: fRsi > fRsi, min(max)

U = 0,25 W(m2K)

θi = 16

 

Miesiąc

θe

φe

psat, e

pe

Δp

pi

psatsi)

θsi, min

θi

fRsi, min

fRsi (=0,25)

fRsi (=0,35)

fRsi (=0,5)

˚ C

Pa

Pa

Pa

Pa

Pa

˚ C

˚ C

I

-0,4

0,85

591

543

810

1434

1793

15,8

16

0,771

0,956

0,938

0,912

II

-2,0

0,85

517

455

810

1346

1683

14,8

16

0,755

0,956

0,938

0,912

III

2,5

0,80

731

621

733

1427

1784

15,7

16

0,732

0,956

0,938

0,912

IV

7,7

0,75

1050

840

510

1401

1751

15,4

16

0,580

0,956

0,938

0,912

V

12,7

0,70

1467

1144

304

1479

1848

16,3

16

0,311

0,956

0,938

0,912

VI

15,9

0,70

1804

1443

146

1604

2005

17,5

16

-0,056

0,956

0,938

0,912

VII

17,1

0,75

1947

1597

105

1712

2140

18,6

16

0,058

0,956

0,938

0,912

VIII

17,1

0,75

1947

1636

126

1774

2218

19,2

16

0,138

0,956

0,938

0,912

IX

12,3

0,80

1429

1243

280

1551

1939

17,0

16

0,477

0,956

0,938

0,912

X

8,3

0,90

1094

973

474

1495

1869

16,4

16

0,705

0,956

0,938

0,912

XI

3,5

0,90

785

714

672

1453

1816

16,0

16

0,752

0,956

0,938

0,912

XII

-0,6

0,90

581

535

810

1426

1782

15,7

16

0,785

0,956

0,938

0,912



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
fizyka budowli, BUDOWNICTWO PCZ I rok, fizyka budowli
Zestaw B, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Fizyka
Zestaw C, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Fizyka
fiza calosc, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Fizyka
Zestaw A, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Fizyka
Opracowane tematy na egzamin z fizyki, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Fizyka
matateoria, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Matematyka
Harmonogram zadań praktyka 2013-dzienne, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Geodezja
GRUPA C, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Chemia
GRUPA B, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Chemia
sciaga mechana1, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Mechanika
GRUPA F, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Chemia
DZIENNIK POMIARÓW KĄTÓW PIONOWYCH, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Geodezja
GRUPA D, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Chemia
Roboty ziemne-konspekt, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Geodezja
fhtdthdtdhtdhht, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Architektura
GRUPA E, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Chemia
Założenia ogólne do programu praktyki, BUDOWNICTWO PCZ I rok, Geodezja

więcej podobnych podstron