Obliczenia statyczne i wymiarowanie
Więźba dachowa
Założenia projektowe
pokrycie dachu: blacha dachówkowa na łatach drewnianych co 40 cm
I strefa obciążenia wiatrem
II strefa obciążenia śniegiem
teren otwarty z nielicznymi przeszkodami (A)
wysokość budynku od poziomu terenu do kalenicy 6,5 m
nachylenie połaci dachu α = 15°
rozstaw krokwi 75 - 80 cm
materiał konstrukcyjny więźby dachowej: drewno iglaste klasy K27
Obciążenia zmienne połaci dachu
Obciążenia śniegiem
obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu
Qk = 0,9 kN/m2
współczynnik kształtu dachu
C = 0,8
obciążenie charakterystyczne śniegiem dachu
Sk = Qk⋅C = 0,9⋅0,8 = 0,72 kN/m2
obciążenie obliczeniowe śniegiem dachu (γf = 1,4)
Sd = Sk⋅γf = 0,72⋅1,4 = 1,01 kN/m2
Obciążenie wiatrem
charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru
qk = 250 Pa
współczynnik ekspozycji
Ce = 1
współczynnik areodynamiczny
- strona nawietrzna : C = -0,9
- strona zawietrzna : C = -0,4
współczynnik działania porywów wiatru
β = 1,8
obciążenie charakterystyczne wiatrem dach
pk = qk⋅Ce⋅C⋅β = 0,25⋅1⋅(-0,9)⋅1,8 = -0,405 kN/m2 (nawietrzna)
pk = qk⋅Ce⋅C⋅β = 0,25⋅1⋅(-0,4)⋅1,8 = -0,180 kN/m2 (zawietrzna)
obciążenie obliczeniowe wiatrem dachu (γf = 1,3)
pd = pk⋅γf = 0,011⋅1,3 = -0,526 kN/m2 (nawietrzna)
pd = pk⋅γf = -0,18⋅1,3 = -0,234 kN/m2 (zawietrzna)
Obliczenie łaty
Zestawienie obciążeń łaty
Do obliczeń przyjęto dwie najbardziej niekorzystne kombinacje obciążeń zmiennych
dla stanu granicznego nośności:
I schemat - obciążenie śniegiem ( Ψ0 = 1) i obciążenie wiatrem (Ψ1 = 0,9)
II schemat - obciążenie siłą skupioną (człowiek P = 1 kN)
dla stanu granicznego użytkowania:
I schemat - obciążenie śniegiem
II schemat - obciążenie siłą skupioną (człowiek)
obciążenie |
γf |
obciąż. charktery-styczne (k) |
obciąż. oblicze- niowe (d) |
prostopadłe do połaci (⊥) |
równoległe do połaci (II) |
||
|
|
|
|
k |
d |
k |
d |
|
|
kN/m2 |
kN/m2 |
kN/m2 |
kN/m2 |
kN/m2 |
kN/m2 |
ciężar pokr. |
1,2 |
0,044 |
0,053 |
0,043 |
0,051 |
0,011 |
0,014 |
śnieg |
1,4 |
0,72 |
1,01 |
0,672 |
0,940 |
0,180 |
0,252 |
wiatr |
1,3 |
-0,180 |
-0,234 |
-0,18 |
-0,234 |
- |
- |
siła skupiona |
1,2 |
1,00 |
1,20 |
0,966 |
1,159 |
0,260 |
0,311 |
Schematy statyczne
schemat I schemat II
schemat I
qk⊥ = 0,40(0,043 + 0,672⋅1 - 0,180⋅0,9) = 0,221 kN/m
qd⊥ = 0,40(0,051 + 0,940⋅1 - 0,234⋅0,9) = 0,312 kN/m
qkII = 0,40(0,011 + 0,180⋅1) = 0,08 kN/m
qdII = 0,40(0,014 + 0,252⋅1) = 0,11 kN/m
schemat II
qk⊥ = 0,40⋅0,043 = 0,017 kN/m
qd⊥ = 0,40⋅0,051 = 0,020 kN/m
qkII = 0,40⋅0,011 = 0,004 kN/m
qdII = 0,40⋅0,014 = 0,006 kN/m
Pk⊥ = 0,966 kN
Pd⊥ = 1,159 kN
PkII = 0,260 kN
PdII = 0,311 kN
Sprawdzenie stanu granicznego nośności
Przyjęto łatę 50 x 50 mm (J = 52,08 cm4, W = 20,83 cm3)
Rdm = 13,0 MPa
E = 9000 Mpa
schemat I
M⊥ = qd⊥⋅0,125⋅l2 = 0,312⋅0,125⋅0,64 = 0,025 kNm
MII = qdII⋅0,125⋅l2 = 0,11⋅0,125⋅0,64 = 0,009 kNm
σm = M⊥/W + MII/W = (0,025 + 0,008)/0,0000208 = 1,58 Mpa < Rdm = 13,0 MPa
schemat II
M⊥ = 0,0703⋅ qd⊥⋅l2+0,207⋅ Pd⊥ = 0,0703⋅0,020⋅0,64 + 0,207⋅1,159⋅0,8 = 0,193 kNm
MII = 0,0703⋅ qdII⋅l2+0,207⋅ PdII = 0,0703⋅0,006⋅0,64 + 0,207⋅0,311⋅0,8 = 0,052 kNm
σm = M⊥/W + MII/W = (0,193 + 0,052)/0,0000208 = 11,78 Mpa < Rdm = 13,0 MPa
1.3.4. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowania
fdop = l/200 = 0,4 cm
schemat I
schemat II
Obliczenie krokwi
1.4.1. Zestawienie obciążeń krokwi (rozstaw krokwi co 75 cm)
Do obliczeń przyjęto najbardziej niekorzystną kombinację obciążeń zmiennych
dla stanu granicznego nośności:
I schemat - obciążenie śniegiem ( Ψ0 = 1) i obciążenie wiatrem (Ψ1 = 0,9)
dla stanu granicznego użytkowania:
II schemat - obciążenie śniegiem
obciążenie |
γf |
obciąż. charktery-styczne (k) |
obciąż. oblicze- niowe (d) |
składowa Y obciążenia |
składowa X obciążenia |
||
|
|
|
|
ky |
dy |
kx |
dx |
|
|
kN/m2 |
kN/m2 |
kN/m2 |
kN/m2 |
kN/m2 |
kN/m2 |
ciężar pokrycia |
1,2 |
0,094 |
0,113 |
0,091 |
0,109 |
- |
- |
śnieg |
1,4 |
0,720 |
1,010 |
0,720 |
1,010 |
- |
- |
wiatr (str. nawietrzna) |
1,3 |
-0,405 |
-0,526 |
-0,378 |
-0,491 |
-0,027 |
-0,035 |
wiatr (str. zawietrzna) |
1,3 |
-0,180 |
-0,234 |
-0,168 |
-0,218 |
-0,012 |
-0,016 |
wełna min. gr. 15 cm |
1,2 |
0,090 |
0,117 |
0,087 |
0,104 |
- |
- |
płyta GK gr. 1,25 cm |
1,2 |
0,170 |
0,144 |
0,164 |
0,197 |
- |
- |
Uwaga : obciążenie wełną mineralną i płytą gipsowo-kartonową na ruszcie drewnianym w części połaci nad poddaszem użytkowym
Schematy statyczne
Do obliczeń przyjęto krokiew z połaci dachu nad częścią nieużytkową poddasza ze względu na większą rozpiętość i na występujący tam najbardziej niekorzystny układ obciążeń (przyjęto jako połać zawietrzną ). Obciążenia zebrano na 1 mb rzutu krokwi na płaszczyznę poziomą w kierunkach X i Y.
schemat I
qky = 0,80⋅(0,091 + 0,720⋅1 - 0,168⋅0,9) = 0,528 kN/m
qdy = 0,80⋅(0,109 + 1,010⋅1 - 0,218⋅0,9) = 0,738 kN/m
qkx = 0,80⋅(-0,012) = -0,009 kN/m
qdx = 0,80⋅(-0,016) = -0,013 kN/m
Rozwiązanie statyczne
schemat II
qky = 0,80⋅(0,091 + 0,720⋅1) = 0,649 kN/m
qdx = 0
Stan graniczny nośności
Przyjęto przekrój 10x15 cm
Siły przekrojowe
Stan graniczny użytkowania
Przyjęto przekrój
cm