OBLICZENIA 95, OBLICZENIA STATYCZNE


OBLICZENIA STATYCZNE

DO PROJEKTU DACHU

Poz.1. Więźba dachowa.

Zestawienie obciążeń.

Obciążenia stałe dachu

Lp

Opis obciążenia

Obc. char.

kN/m2

γf

Obc. obl.

kN/m2

1.

Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 55 (T-55) gr. 1,25 mm [0,151kN/m2]

0,15

1,20

0,18

2.

Wełna mineralna luzem grub. 20 cm [1,2kN/m3·0,20m]

0,24

1,30

0,31

3.

Izolacja wiatrowa oraz paroszczelna

0,05

1,30

0,07

4.

Sufit podwieszany z rusztem

0,30

1,20

0,36

:

0,74

1,24

0,92

Obciążenia zmienne dachu

Lp

Opis obciążenia

Obc. char.

kN/m2

γf

Obc. obl.

kN/m2

1.

Obciążenie śniegiem połaci bardziej obciążonej dachu dwuspadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1 (strefa 3, A=300 m n.p.m. -> Qk = 1,200 kN/m2, nachylenie połaci 31,0 st. -> C2=1,160) [1,392kN/m2]

1,39

1,50

2,08

2.

Obciążenie śniegiem mniej obciążonej połaci dachu dwuspadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1 (strefa 3, A=300 m n.p.m. -> Qk = 1,200 kN/m2, nachylenie połaci 31,0 st. -> C1=0,773) [0,928kN/m2]

0,93

1,50

1,40

3.

Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej dachu - wariant II wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3 (strefa I, H=300 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren A, z=H=11,3 m, -> Ce=1,03, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,3 m, B=13,2 m, L=25,5 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 31,0 st. -> wsp. aerodyn. C=0,265, beta=1,80) [0,147kN/m2]

0,15

1,50

0,22

4.

Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej dachu - wariant I wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3 (strefa I, H=300 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren A, z=H=11,3 m, -> Ce=1,03, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,3 m, B=13,2 m, L=25,5 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 31,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,405, beta=1,80) [-0,224kN/m2]

-0,22

1,50

-0,33

Obciążenia kleszczy więźby

Lp

Opis obciążenia

Obc. char.

kN/m2

γf

Obc. obl.

kN/m2

1.

Instalacje

0,20

1,20

0,24

2.

Sufit podwieszany z rusztem

0,25

1,20

0,30

:

0,45

1,20

0,54

Poz.1.1. Wiązar części frontowej.

DANE

Geometria ustroju:

Szkic układu poprzecznego

0x01 graphic

Kąt nachylenia połaci dachowej = 31,0o

Rozpiętość wiązara l = 14,20 m

Rozstaw podpór w świetle murłat ls = 12,65 m

Rozstaw osiowy płatwi lgx = 6,55 m

Rozstaw krokwi a = 0,90 m

Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 3,00 m

Płatew stalowa o długości osiowej między ścianami l = 6,00 m

Rozstaw podparć murłaty = 2,50 m

Wysięg wspornika murłaty lmw = 1,00 m

Dane materiałowe:

- krokiew 7,5/20cm (zacios 3 cm) z drewna C30

- kleszcze 2x 7,5/20 cm o prześwicie gałęzi 7,5 cm, z przewiązkami co 60 cm z drewna C30

- murłata 12/12 cm z drewna C30

Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe):

- pokrycie dachu : gk = 0,150 kN/m2, go = 0,180 kN/m2

- obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 31,0 st.):

- na połaci lewej skl = 1,392 kN/m2, sol = 2,088 kN/m2

- na połaci prawej skp = 0,928 kN/m2, sop = 1,392 kN/m2

- obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe

- obciążenie wiatrem (wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa I, teren B, wys. budynku z =11,3 m):

- na połaci nawietrznej pkl I = -0,170 kN/m2, pol I = -0,255 kN/m2

- na połaci nawietrznej pkl II = 0,111 kN/m2, pol II = 0,167 kN/m2

- na stronie zawietrznej pkp = -0,168 kN/m2, pop = -0,251 kN/m2

- ocieplenie na całej długości krokwi gkk = 0,590 kN/m2, gok = 0,737 kN/m2

- obciążenie stałe kleszczy qkk = 0,450 kN/m, qok = 0,540 kN/m

- obciążenie montażowe kleszczy Fk = 1,0 kN, Fo = 1,2 kN

Założenia obliczeniowe:

- klasa użytkowania konstrukcji: 2

- w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi

- współczynniki długości wyboczeniowej słupa:

w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony automatycznie

w płaszczyźnie wiązara y = 1,00

WYNIKI

Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym:

0x01 graphic

Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000

drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C30

fm,k = 30 MPa, ft,0,k = 18 MPa, fc,0,k = 23 MPa, fv,k = 3 MPa, E0,mean = 12 GPa, ρk = 380 kg/m3

Krokiew 7,5/20 cm (zacios na podporach 3 cm)

Smukłość

y = 66,2 < 150

z = 138,6 < 150

Maksymalne siły i naprężenia w przęśle

decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr-wariant II

My = 2,41 kNm, N = 5,51 kN

fm,y,d = 18,46 MPa, fc,0,d = 14,15 MPa

σm,y,d = 4,81 MPa, σc,0,d = 0,37 MPa

kc,y = 0,622, kc,z = 0,166

σc,0,d/(kc,y·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,302 < 1

σc,0,d/(kc,z·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,417 < 1

Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi)

decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr-wariant II

My = -3,72 kNm, N = 7,60 kN

fm,y,d = 18,46 MPa, fc,0,d = 14,15 MPa

σm,y,d = 10,31 MPa, σc,0,d = 0,60 MPa

(σc,0,d/fc,0,d)2 + σm,y,d/fm,y,d = 0,560 < 1

Maksymalne ugięcie krokwi (dla przęsła górnego)

decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg

unet = 4,69 mm < unet,fin = l / 200 = 3821/ 200 = 19,10 mm

Maksymalne ugięcie wspornika krokwi

decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg

unet = 1,99 mm < unet,fin = 2·l / 200 = 2·834/ 200 = 8,34 mm

Kleszcze 2x 7,5/20 cm o prześwicie gałęzi 7,5 cm, z przewiązkami co 60 cm

Smukłość

y = 113,4 < 150

z = 103,2 < 175

Maksymalne siły i naprężenia

decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe

My = 4,98 kNm

fm,y,d = 13,85 MPa

σm,y,d = 9,97 MPa

σm,y,d/fm,y,d = 0,720 < 1

Maksymalne ugięcie:

decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe

unet = 32,12 mm < unet,fin = l / 200 = 6550/ 200 = 32,75 mm

Murłata 12/12 cm

Część murłaty leżąca na ścianie

Obciążenia obliczeniowe

qz = 6,23 kN/m qy = 1,09 kN/m

qz,min = -0,22 kN/m (odrywanie)

Maksymalne siły i naprężenia

decyduje kombinacja: K5 stałe-max+wiatr

Mz = 0,73 kNm

fm,z,d = 20,77 MPa

σm,z,d = 2,52 MPa

σm,z,d/fm,z,d = 0,121 < 1

Część wspornikowa murłaty

Obciążenia obliczeniowe

qz = 6,23 kN/m, qy = 1,09 kN/m

Maksymalne siły i naprężenia

decyduje kombinacja: K8 stałe-max+wiatr-wariant II+0,90·śnieg

My = 2,89 kNm, Mz = -0,36 kNm

fm,y,d = 18,46 MPa, fm,z,d = 18,46 MPa

σm,y,d = 10,05 MPa, σm,z,d = 1,23 MPa

σm,y,d/fm,y,d + km·σm,z,d/fm,z,d = 0,591 < 1

km·σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,448 < 1

Maksymalne ugięcie:

decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg

unet = 4,01 mm < unet,fin = 2·l / 200 = 2·1000/ 200 = 10,00 mm

Poz.1.1.1. Płatew stalowa.

SCHEMAT BELKI

0x01 graphic

OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI

Schemat statyczny:

0x01 graphic

WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH

Przypadek P1: Przypadek 1

Momenty zginające [kNm]:

0x01 graphic

Siły poprzeczne [kN]:

0x01 graphic

ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA

Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak;

Parametry analizy zwichrzenia:

- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;

- obciążenie działa w dół;

- brak stężeń bocznych na długości przęseł belki;

WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200

0x01 graphic

Przekrój: HE 220 B

Av = 20,9 cm2, m = 71,5 kg/m

Jx = 8090 cm4, Jy = 2840 cm4, J = 295400 cm6, J = 76,8 cm4, Wx = 736 cm3

Stal: St3

Nośności obliczeniowe przekroju:

- zginanie: klasa przekroju 1 (p = 1,063) MR = 168,13 kNm

- ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 260,62 kN

Nośność na zginanie

Przekrój z = 3,00 m

Współczynnik zwichrzenia L = 0,873

Moment maksymalny Mmax = 72,78 kNm

(52) Mmax / (L·MR) = 0,496 < 1

Nośność na ścinanie

Przekrój z = 0,00 m

Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 49,95 kN

(53) Vmax / VR = 0,192 < 1

Nośność na zginanie ze ścinaniem

Vmax = 49,95 kN < Vo = 0,6·VR = 156,37 kN warunek niemiarodajny

Stan graniczny użytkowania

Przekrój z = 3,00 m

Ugięcie maksymalne fk,max = 14,11 mm

Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 17,14 mm

fk,max = 14,11 mm < fgr = 17,14 mm

Poz.1.2. Wiązar części dobudowanej.

DANE:

Szkic wiązara

0x01 graphic

Geometria ustroju:

Kąt nachylenia połaci dachowej = 28,0o

Rozpiętość wiązara l = 8,95 m

Rozstaw murłat w świetle ls = 7,23 m

Poziom jętki h = 1,40 m

Rozstaw wiązarów a = 1,00 m

Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 2,80 m

Usztywnienia boczne jętki - brak

Rozstaw podparć murłaty lmo = 1,50 m

Wysięg wspornika murłaty lmw = 0,50 m

Dane materiałowe:

- krokiew 7,5/20 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm) z drewna C30

- jętka 6,3/16 cm z drewna C30,

- murłata 12/12 cm z drewna C30

Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe):

- pokrycie dachu : gk = 0,15 kN/m2, go = 0,18 kN/m2

- obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 31,0 st.):

- na połaci lewej skl = 1,39 kN/m2, sol = 2,09 kN/m2

- na połaci prawej skp = 0,93 kN/m2, sop = 1,39 kN/m2

- obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe

- obciążenie wiatrem (wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =11,3 m):

- na połaci nawietrznej pkl I = -0,22 kN/m2, pol I = -0,34 kN/m2

- na połaci nawietrznej pkl II = 0,15 kN/m2, pol II = 0,22 kN/m2

- na połaci zawietrznej pkp = -0,22 kN/m2, pop = -0,33 kN/m2

- obciążenie ociepleniem na całej długości krokwi gkk = 0,59 kN/m2, gok = 0,71 kN/m2

- obciążenie stałe jętki : qjk = 0,00 kN/m2, qjo = 0,00 kN/m2

- obciążenie zmienne jętki : pjk = 0,00 kN/m2, pjo = 0,00 kN/m2

- obciążenie montażowe jętki Fk = 1,0 kN, Fo = 1,2 kN

Założenia obliczeniowe:

- klasa użytkowania konstrukcji: 2

WYNIKI:

Obwiednia momentów [kNm]:

0x01 graphic

Obwiednia przemieszczeń [mm]:

0x01 graphic

Ekstremalne reakcje podporowe:

węzeł (podpora)

V [kN]

H [kN]

kombinacja

2 (A)

12,99

-0,82

10,07

-0,81

13,00

-0,56

14,19

-0,57

K4: stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant II

K26: stałe-min+wiatr z lewej

K11: stałe-max+śnieg-wariant II+0,90·wiatr z prawej-wariant II

K28: stałe-min+wiatr z prawej

6 (B)

12,99

-0,82

-0,81

11,92

-13,00

0,56

0,57

-14,19

K11: stałe-max+śnieg-wariant II+0,90·wiatr z prawej-wariant II

K28: stałe-min+wiatr z prawej

K26: stałe-min+wiatr z lewej

K9: stałe-max+śnieg-wariant II+0,90·wiatr z lewej-wariant II

Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000

drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C30

fm,k = 30 MPa, ft,0,k = 18 MPa, fc,0,k = 23 MPa, fv,k = 3 MPa, E0,mean = 12 GPa, ρk = 380 kg/m3

Krokiew 7,5/20 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm)

Smukłość

y = 59,4 < 150

z = 129,3 < 150

Maksymalne siły i naprężenia w przęśle

decyduje kombinacja: K22 stałe-max+wiatr z prawej-wariant II+0,90·śnieg

M = 1,16 kNm, N = 13,89 kN

fm,y,d = 13,85 MPa, fc,0,d = 10,62 MPa

σm,y,d = 2,32 MPa, σc,0,d = 0,93 MPa

kc,y = 0,719, kc,z = 0,189

σc,0,d/(kc,y·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,289 < 1

σc,0,d/(kc,z·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,629 < 1

Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłacie

decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant II

M = -0,64 kNm, N = 16,82 kN

fm,y,d = 18,46 MPa, fc,0,d = 14,15 MPa

σm,y,d = 1,76 MPa, σc,0,d = 1,32 MPa

(σc,0,d/fc,0,d)2 + σm,y,d/fm,y,d = 0,104 < 1

Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętce

decyduje kombinacja: K11 stałe-max+śnieg-wariant II+0,90·wiatr z prawej-wariant II

M = -2,23 kNm, N = 13,98 kN

fm,y,d = 18,46 MPa, fc,0,d = 14,15 MPa

σm,y,d = 7,42 MPa, σc,0,d = 1,55 MPa

(σc,0,d/fc,0,d)2 + σm,y,d/fm,y,d = 0,414 < 1

Maksymalne ugięcie krokwi

decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg

ufin = 2,12 mm < unet,fin = l / 200 = 1518/ 200 = 7,59 mm

Maksymalne ugięcie wspornika krokwi

decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg

ufin = 2,27 mm < unet,fin = 2·l / 200 = 2·801/ 200 = 8,01 mm

Jętka 6,3/16 cm z drewna C30

Smukłość

y = 58,0 < 150

z = 147,4 < 150

Maksymalne siły i naprężenia

decyduje kombinacja: K7 stałe-max+śnieg-wariant II

M = 0,00 kNm, N = 12,01 kN

fm,y,d = 18,46 MPa, fc,0,d = 14,15 MPa

σm,y,d = 0,00 MPa, σc,0,d = 1,19 MPa

kc,y = 0,738, kc,z = 0,147

σc,0,d/(kc,y·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,114 < 1

σc,0,d/(kc,z·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,572 < 1

Maksymalne ugięcie

decyduje kombinacja: K24 stałe-max+montażowe jętki

ufin = 2,83 mm < unet,fin = l / 200 = 2681/ 200 = 13,40 mm

Murłata 12/12 cm

Część murłaty leżąca na ścianie

Ekstremalne obciążenia obliczeniowe

qz,max = 12,99 kN/m, qy,max = 14,19 kN/m

qz,min = -0,82 kN/m (odrywanie)

Maksymalne siły i naprężenia

decyduje kombinacja: K6 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z prawej-wariant II

Mz = 3,42 kNm

fm,z,d = 18,46 MPa

σm,z,d = 11,870 MPa

σm,z,d/fm,z,d = 0,643 < 1

Część wspornikowa murłaty

Ekstremalne obciążenia obliczeniowe

qz,max = 12,99 kN/m, qy,max = 14,19 kN/m

Maksymalne siły i naprężenia

decyduje kombinacja: K11 stałe-max+śnieg-wariant II+0,90·wiatr z prawej-wariant II

My = 1,62 kNm, Mz = 1,77 kNm

fm,y,d = 18,46 MPa, fm,z,d = 18,46 MPa

σm,y,d = 5,64 MPa, σm,z,d = 6,16 MPa

km = 0,7

σm,y,d/fm,y,d + km·σm,z,d/fm,z,d = 0,539 < 1

km·σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,547 < 1

Maksymalne ugięcie:

decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg

ufin = 0,75 mm < unet,fin = 2·l / 200 = 2·500/ 200 = 5,00 mm

Poz.1.3. Krokiew koszowa.

DANE:

Wymiary przekroju: przekrój prostokątny

Szerokość b = 16,0 cm

Wysokość h = 25,0 cm

Zacios na podporach tk = 3,0 cm

Drewno:

drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C30

fm,k = 30 MPa, ft,0,k = 18 MPa, fc,0,k = 23 MPa, fv,k = 3 MPa, E90,mean = 12 GPa, ρk = 380 kg/m3

Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2

Geometria:

Kąt nachylenia połaci dachowych = 31,0o

Długość rzutu poziomego wspornika lw,x = 0,65 m

Długość rzutu poziomego odcinka środkowego ld,x = 3,50 m

Długość rzutu poziomego odcinka górnego lg,x = 0,00 m

Obciążenia dachu:

- obciążenie stałe gk = 0,150 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,20

- uwzględniono ciężar własny krokwi

- obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 31,0 st.):

Sk = 1,392 kN/m2 rzutu połaci dachowej, γf = 1,50

- obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=H=11,3 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,3 m, B=13,2 m, L=25,5 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80):

pk = 0,147 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,50

- obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=H=11,3 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,3 m, B=13,2 m, L=25,5 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80):

pk = -0,224 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,50

- obciążenie ociepleniem gkk = 0,590 kN/m2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; γf = 1,20

WYNIKI:

0x01 graphic

Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr)

Mprzęsł = 19,54 kNm; Mpodp = -0,40 kNm

Warunek nośności - przęsło:

σm,y,d = 11,73 MPa, fm,y,d = 18,46 MPa

σm,y,d/fm,y,d = 0,635 < 1

Warunek nośności - podpora:

σm,y,d = 0,31 MPa, fm,y,d = 18,46 MPa

σm,y,d/fm,y,d = 0,017 < 1

Warunek użytkowalności (odcinek środkowy):

ufin = 24,08 mm < unet,fin = l / 200 = 26,89 mm

Poz.2. Trzpienie ścianki kolankowej w części dobudowanej.

OBCIĄŻENIA NA BELCE - rozstaw trzpieni max 1,5m

Zestawienie sił skupionych [kN]:

Lp.

Opis obciążenia

Fk

x [m]

γf

kd

Fd

1.

16,38

0,80

1,30

--

21,29

Schemat statyczny belki

0x01 graphic

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOŻENIA:

Klasa betonu: B20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ciężar objętościowy ρ = 25 kN/m3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm

Wilgotność środowiska RH = 50%

Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono) = 3,35

Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa

Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa

Stal zbrojeniowa montażowa A-0 (St0S-b)

Sytuacja obliczeniowa: trwała

Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot = 2,00

Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm

Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)

WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH

Momenty zginające [kNm]:

0x01 graphic

Siły tnące [kN]:

0x01 graphic

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

0x08 graphic

Przyjęte wymiary przekroju:

bw = 25,0 cm, h = 25,0 cm

otulina zbrojenia cnom = 20 mm

Podpora A:

Zginanie: (przekrój a-a)

Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)20,43 kNm

Zbrojenie potrzebne górne As1 = 2,45 cm2. Przyjęto 312 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,62% )

Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)20,43 kNm < MRd = 27,26 kNm

Ścinanie:

Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 22,67 kN

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 160 mm na całej długości przęsła

Warunek nośności na ścinanie: VSd = 22,67 kN < VRd1 = 33,61 kN

SGU:

Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)15,82 kNm

Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,246 mm < wlim = 0,3 mm

Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 2,91 mm < alim = 6,17 mm

Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 17,63 kN

Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje



Wyszukiwarka