115

115

sposobu mierzenia kątów, wyprowadza się ogólne zależności na wartości średnie i skuteczne napięć i prądów wyprostowanych dla układów o p ^ 2.

2 5T

W zakresie impulsowego przewodzenia prądu ^{< a}p gr ⁼ ”p~"    “ rysunek

7*2a, warunek sterowania opisuje nierówność    ^{< a}z ^{< a}z2⁶ Wartość śred

nią napięcia wyraża zależność i

U - -Jł_ ^Ud " 2 TT

rCf-^w    ‘    1

/ U_? sin cot d(o>t) + /    E d(wt)

■ '-2. p'    >>2, p' ^+0Łw

= 5jT ^U2m

Ą - 2 + a_z) - cos (f - $ + <x_w) + (2f~ - ap) e^w

(7.1)

zgodnie z którą wartość średnią prądu odbiornika wyraża się;

u_d-^E

21" ~2m [°^os Cf - | ⁺ «_z) - ^cos " f ⁺    " ^eW “‘p]-

(7.2)

Kąt przewodzenia tyrystora    = a =    dla odnośnej p, odczytu

je się z wykresu « f(cx_z#' e^w, tg lub z tablic D?, 6, 20, .33]. Wartość maksymalna impulsu prądu występuje przy kącie <x_max (rys* 7.2d) i wyraża się zależnością (6*7), której rozwiązanie graficzne w postaci rodzin charakterystyk i_max = f(a_z, e^w, tg <p_z) oraz a_mav = f(tx_z, e^w, tg .p_z) - za-

mieszczą cytowana literatura. W układach o p ^ 3 impuls prądu można z wystarczającą dokładnością traktować Jako dodatni półokres sinusoidy o częstotliwości jrf^/a^ .oraz amplitudzie i_max opisywanej^wzorem (6.7) i wyrazić:

(7*3)

i = i sin (■-- cot), max cx ' P

Wówczas zależności na wartości średnią i skuteczną upraszczają się, przyjmując odpowiednio postać;

a_P

.4)

^Xd " 2^r J pmax^sin(    ^ j ^peimax    ^

£rr / [W^to £ ^wt>]^{1 2} d( _Wt) l ² = % yJlK ₌

(7*5)

2VF\^ap ’

Współczynnik kształtu prądu wynosi s

I    ST

w    «>»    /23T _#

^{kl =} ^ ⁼ 2 V2 \ P ^Gp

(7.6)

1

dąży do wartości jr/2 -J2~    gdy a_p wzrasta do wartości granicznej

_ 2sr

2

^ap gr “ p *