22 (76)

9.7. PRZYKŁADY OBLICZEŃ 405

Rozważając celowość zwiększenia promienia zaokrąglenia dna rowka wpustowego z rys. 2.24 odczytujemy: p_m — 0,5o (dla = 700 MPa). Jednakże ze względu na niemożność zastosowania zbyt wielkiego stażowania wpustu, przyjmujemy promień zaokrąglenia dna rowka r = p = 0,5 mm, zatem:

= 3,4 — z rys. 2.18 dla £ = ^ = 0.125 (krzywa 3)_y rfk = 0,67 — z rys. 2.11 dla p = 0,5 i = 700 MPa,

Pk = 1 + ifefak - 1) = 1 + 0,67 • (3,4 - 1) = 2,608,

3 = Pk + P'_p - 1 = 2,608 + 1,07 - 1 = 2,678, e = 0,738 — z rys. 2.13 dla a* = 3,4.

Ostatecznie otrzymujemy Zy

6 =

183

r_a +

7n

2,678

0,738

90 O , 183 ^ 200

23,3

= 1,729

Zwiększenie promienia zaokrąglenia dna rowka wpustowego z wartości p = 0,2 mm do wartości p = 0,5 mm nie spowodowało wystarczającego wzrostu wartości rzeczywistego współczynnika bezpieczeństwa. Sprawdźmy zatem celowość wykonania otworu odciążającego w czopie (rys. 9.14); otrzymujemy:

ctk = 2,0 — z wykresu na rys. 2.18 (krzywa 2), Pk = 1 + Vk(a_k - 1) = 1 4- 0,67 • (2,0 - 1) = 1,67 P = p_k + p'_p - l = 1,67 + 1,07 - 1 = 1,74 € = 0,757 — z rys. 2.13 dla a* = 2,0.

RYSUNEK 9.14. Usytuowanie otworu odciążającego, który łagodzi spiętrzenie naprężeń spowodowane obecnością rowka wpustowego

Zmianie ulega również wartość naprężeń nominalnych zgodnie z rys. 2.18:

Tn

M_s

0,17d³

400 • 10³ 0,17 • 353

= 54,9 MPa

na

— 7n.ro —

Tn

2

54.9

— = 27,45 MPa