3tom341

10. TECHNIKA ŚWIETLNA

684

Rys. 10.22. Przy zastosowaniu dwóch opraw sylwetka przechodnia wystąpi na jasnym tle. będzie łatwiej zauważona

0    ograniczonym rozsyle, zaopatrzone w źródła światła o barwie odmiennej od barwy źródeł oświetlających całą drogę.

Gdy przejście dla pieszych występuje na grzbiecie drogi lub za ostrym zakrętem, brak jest wówczas tła, na którym mogłyby zarysować się sylwetki pieszych. Zachodzi potrzeba odwrócenia wymienionej uprzednio zasady, tj. potrzeba oświetlania nie jezdni (tła), a sylwetki pieszych na przejściu. W takich przypadkach dodatkowe oprawy powinny być umieszczane przed przejściem, patrząc w kierunku ruchu. Oprawy takie powinny mieć umiarkowanie ograniczony rozsył asymetryczny. W płaszczyźnie pionowej na wysokości

1    m nad przejściem powinno zostać wytworzone natężenie oświetlenia co najmniej równe 5-krotnemu średniemu natężeniu na przejściu, nie mniejsze jednak niż 40 lx.

Przy jakościowej ocenie ograniczenia olśnienia mogą być pomocne następujące wskazówki. Przy oprawach o danym rozsyle należy liczyć się ze zmniejszeniem się stopnia olśnienia w warunkach zwiększenia pozornej powierzchni świecącej oprawy oraz wyższego zawieszenia oprawy. Również można uważać, że jaśniejsze tło, na którym widać oprawę, powoduje zmniejszenie stopnia olśnienia.

Najistotniejszą przesłanką projektowania oświetlenia jest doświadczenie wynikające z analizy i oceny wykonanych urządzeń oświetlenia drogowego. Taka analiza i ocena powinny wynikać z porównania zastosowanych środków (typów opraw i ich rozmieszczenia) z otrzymanymi efektami (cechami oświetlenia określonymi na podstawie pomiarów i oceny subiektywnej).

tablice dotyczące wyznaczania sprawności oświetlenia

685

Załącznik 1. Wartości współczynników przenoszeniu WP

Wskaźnik pomieszczenia		1,072 0,441 0,729 1,070 0,261 0,722 1,068 0,086 0,715	1,050 0,382 0,509 1,049 0,226 0,505 1,048 0,075 0,501	1,030 0,325 0,299 1,029 0,193 0,297 1,028 0,064 0,295	Uwaga: Współczynnik odbicia podłogi (płaszczyzny roboczej) z założenia = 0.1.
	-	1,068 0,425 0,706 1,065 0.249 0,693 1,063 0,081 0,681	90 ON ro © nC r* — r- 'T c C' -g- — oo g- c-~ r- ©f*~. rf © M Tf © © rf — c c — © O — c ©'	1,029 0,316 0,289 1,028 0,186 0,285 1,028 0,061 0,281
	t"	1,065 0,414 0,687 1,061 0,240 0,669 1,056 0,077 0,655	1,046 0,361 0,479 1,044 0,210 0,468 1,041 0,068 0,458	1,028 0,309 0,281 1,026 0,181 0,275 1,024 0,059 0,270
		1,062 0,400 0,663 1,057 0,229 0,640 1,052 0,073 0,618	1,044 0,349 0,462 1,041 0,201 0.448 1,037 0,065 0,434	1,028 0,301 0,271 1,025 0,174 0,263 1,022 0,056 0,257
	■V}-	1.059 0.388 0,643 1.053 0,221 0,815 1,048 0,070 0,590	1,042 0,340 0,447 1,038 0,194 0,430 1,034 0,062 0,415	1,027 0,294 0,262 1,024 0,169 0,253 1.021 0,054 0.245
		1.055 0,371 0,610 1,048 0,208 0,576 1,042 0,065 0,546	© c Tt if >t 2 ccc*/”. ? n N r, x O r.iri x ©en-* © — -rt o©*-. — © © —' O © — © ©	1,026 0,284 0,248 1,022 0,161 0,237 1.018 0,051 0,228
	3	1,051 0,357 0,585 1.044 0,198 0,547 1,037 0,061 0,515	x r- M c ri </■» f'. — c c<-, r- CC M i/3 \C © /<•. g c — «*"> O © — o" ©' — ©' ©' — ©' ©	1,025 0,276 0,238 1,020 0,155 0,226 1.016 0.049 0,215
		f'' Cn — N h- - t~> in r, x o f*^-. >x-i r— © m © — v> CC Nt o o — o o —'co	1,035 0,301 0,382 1,029 0,166 0,356 1,023 0,051 0,333	1,024 0,264 0,223 1,019 0,147 0,209 1,014 0,046 0,197
	</*>	1.041 0.311 0,498 1.032 0,167 0.448 1.025 0,050 0,409	M X V3 T — T MCC' r*~. r~- g v> — — g cc C N n O — ^i © © /N — © cT — — ©' — ©' ©'	1,022 0,247 0,201 1,016 0,135 0,185 1,011 0,041 0,172
		1,037 0,292 0,460 1,028 0,154 0,407 1,020 0,046 0,366	1,029 0,263 0,319 1,021 0,140 0,286 1,015 0,042 0,259	1,021 0,235 0,186 1,015 0,127 0,168 1,010 0,039 0,154
	c„	1.033 0,266 0,409 1,023 0,138 0,354 1,015 0,040 0,312	1,026 0,242 0,284 1,018 0,127 0,248 1,011 0,038 0,221	1,020 0,219 0,165 1.013 0,116 0,147 1,007 0,035 0,132
	ON c	1,030 0,253 0,384 1,020 0,130 0,328 1,013 0,038 0,286	1,024 0,231 0,266 1,016 0,120 0,230 1,010 0,035 0,203	1,019 0,210 0,155 1,012 0,111 0,136 1,007 0,033 0,121
	CC o	1,028 0,239 0,355 1,018 0,121 0,299 1,011 0,035 0,258	1,023 0,219 0,247 1,015 0,113 0,210 1,008 0,033 0,183	1,018 0,201 0,144 1,011 0,105 0,124 1,006 0,031 0,109
	0,7	1,025 0,222 0,323 1,016 0,111 0,267 1,009 0.032 0,226	1,021 0,205 0,224 1,013 0,104 0,188 1,007 0,030 0,161	1,017 0,189 0,131 1,010 0,097 0,111 1,005 0,028 0,096
	nO O	1,022 0,203 0,286 1,013 0,100 0,231 1,007 0,029 0,192	1,019 0,189 0,199 1,011 0,095 0,162 1,005 0,027 0,136	1,016 0,176 0,116 1,009 0,089 0,096 1,004 0,026 0,081
WP		&.•»* Ł. 3 .. C. M a. a. a. cu a. o. a, o. £ £ £ £ £ £ £ £ £	-a „ c_ x ^ < a. o. a. a. a. a. a. a. a. £££ £££ £££	aT a? a." C c? oT cl a? oT £££ £££ ££5:
Współczynnik odbicia	ścian	«/■> «■<■> —« ©' ©' o	0,5 0,3 0.1	«/i m — © © ©
	sufitu	©	«n ©'	©'