Obraz (1739)

Wymagany przekrój przewodów zasilających silnik pompy ze względu na warunek spadku napięcia:

• podczas rozruchu silnika pompy:

k,.-L

3,6-100

auu-u.

100-73-1, cos <p,

— X • L • tQ(p,

55-

10-400

100-73-75,48-0,3

-6,63 mm²

-0,1-0,1-3,18

X    t.100% ^--100% 70%

^w L    100m

gdzie:

X_w - względny udział strefy gorącej w długości trasy kabla (przewodu), w [-] (tab. 8.1.), l_z- wymagana dopuszczalna długotrwała obciążalność prądowa, w [A],

k₂ - najmniejszy prąd niezawodnie wywołujący zadziałanie zabezpieczenia (dla wyłączników instalacyjnych nad-prądowych należy przyjmować wartość 1,45, bez względu na charakterystykę), w [-], l_n - prąd znamionowy zabezpieczenia chroniącego przewód, w [A],

L₂ - długość trasy kablowej w strefie 2., w [m],

L - całkowita długość trasy kablowej, w [m],

k_p - współczynnik wzrostu rezystancji przewodu, odczytany z tabeli 8.1., w [-].

Uwaga!

AU_r% - dopuszczalny spadek napięcia zgodnie z tabelą 5.2.

• w warunkach pracy ustalonej:

k,

S>-

3,6-100

AU. -U.

100-73-l_n-cosip₍

55-

3-400

100-73-18,87 0,85

— 0,1 0,1-62

15,35 mm²

Uwaga!

AU_%=3% - dopuszczalny spadek napięcia zgodnie z wymaganiami normy N SEP-E-002 (rys. 5.2.).

Zatem warunek spełni przewód NKGsżo 4x16 o odporności ogniowej PH90¹⁵ (oznaczenie zgodne z Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002 roku w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpo-wiadć budynki i ich usytuowanie (DzU nr 75/2002, poz. 690, z późniejszymi zmianami) oraz PN-EN 50200 Metoda badania palności cienkich przewodów i kabli bez ochrony specjalnej, stosowanych w obwodach zabezpieczających).

Sprawdzenie dobranego przewodu z warunku samoczynnego wyłączenia:

2 30    3,6-2-70

FUR,

n 2 L, k - 2 L

^R*^⁺Uf

= z_Ł

55-16    55-16

Z_ls =0,25-i 0,641 = 0,891 LI

0,641 LI

U 230

L = — = —— = 258,13 A > L 200 A " Z_k1r 0,891

gdzie:

U₀ - napięcie pomiędzy przewodem fazowym a uziemionym przewodem ochronnym PE, w [V],

Y - konduktywność przewodu, w [m/(£2-mm²)],

R,, - rezystancja przewodu zasilającego silnik pompy na długości ułożonej w 1. strefie pożarowej, w [£2],

R_L2 - rezystancja przewodu zasilającego silnik pompy na długości ułożonej w 2. strefie pożarowej, w [Qj.

Pod działaniem wysokiej temperatury rezystancja przewodu znacząco wzrasta, przez co współczynnik 0,8 występujący we wzorze (6.3.) może zostać pominięty.

¹⁵ Zgodnie z niemiecką normą DIN 4102-12 Zachowanie się materiałów i elementów budowlanych pod wpływem ognia. Podtrzymanie Innkcji urządzeń w czasie pożaru. Wymagania i badania definiuje się klasy podtrzymania funkcji E30, E60 oraz E90. Dotyczą

nno ♦ ”7l»< -rnonnli •    —— *

Dobrany przewód NKGsżo 4x16 o odporności ogniowej PH90 spełnia wymagania w zakresie spadku napięcia podczas rozruchu silnika oraz w warunkach pracy ustalonej. Spełnia on również wymagania w zakresie samoczyn nego wyłączenia zasilania podczas zwarć oraz samoczynnego wyłączenia. Należy zatem uznać, że wszelki# wymagania w warunkach pożaru, przy założeniu, że pożarem zostanie objęta strefa 2., spełni kabel NKGSżo 4-16 o odporności ogniowej PH90.

W normalnych warunkach pracy (niepożarowych) warunki spełniłby przewód YDYżo 4x6, co wynika z następu jącego rozumowania:

• w czasie rozruchu silnika:

S>

100

AU., U,.

Y'

100 n/3 - l_lM cos ip₍

- x'• L • tgcp_r

55-

10 400

1,87 mm²

100 73 75,48 0,3

0,1 0,1-3,18

• w stanie ustalonej pracy silnika:

L

S>

100

AU U

x L-tgcp,,

55-

3-400

= 4,27 mm²

100 - 73 -18,87 - 0,85

— 0,1- 0,1-0,62

100- 73 • l_n - cos <p_n

sprawdzenie warunku samoczynnego wyłączenia zasilania podczas zwarć:

^zk.c = ^Z*1 4 ^Z1_S = 0-25 + 0,61 = 0,8612

L =

0,8 U₀ 0,8-230

Z*,. ~~ 0,86

= 213,95 A > I = 200 A

Przyjęcie błędnego założenia polegającego na nieuwzględnieniu wzrostu rezystancji wskutek działania tempo ratury w warunkach pożaru spowoduje wyeliminowanie ochrony przeciwporażeniowej przez samoczynne wytączo nie. Dowodzi tego poniższy przykład, gdzie przyjęty został przewód NKGsżo 4x6, którego przekrój jest właściwy w rozpatrywanym przypadku do zasilania silnika pompy w warunkach niepożarowych.

Po uwzględnieniu współczynnika k_p impedancja obwodu silnika pompy zasilanego w warunkach pożaru zna

cząco wzrośnie:    „ „    , , .

: 1,71 12

: R — R,, + R,, —

2 (^L! +^kp‘L₂)    2 (30 +-3,6-70)

y-S    55 6

^Zk.c=^Zk,+^Zu= 0.25+ 1,71 = 1,9612

Wzrost impedancji obwodu zwarciowego przy zasilaniu silnika pompy przewodem o przekroju właściwym dla warunków niepożarowych podczas pożaru przekracza w rozpatrywanym przypadku ponad 100%. Ten znaczący wzrost wartości rezystancji obwodu zwarciowego spowoduje wyeliminowanie skutecznej ochrony przeciwpom/n niowej:

'^{u =    =    = 117,34 A} « 'a = ^{200 A}

Uwaga!

Uzyskany wynik jednoznacznie wskazuje, że przyjęty poprawnie przewód dla warunków niepożarowych w c/a-.k¹ pożaru może spowodować nieskuteczną ochronę przeciwporażeniową wskutek znacznego wzrostu rezysl;mc|i przewodu zasilającego, spowodowanego działaniem temperatury.