kralC

bx³    (d-xf    100 • 10,15³    9,85³

3* = — + b + nF_z ■ (i_h-xf =---+ 100 • — + 11,65

= 227000 kGcm.

34 kG/cm²;

3,93 • (16—10,15)² = 34900+31700+1560 = 68160 cm⁴. a-At-E-J 0,000 01 -37-180000-68160

d    20

M_t-x a-At-E-x 0,000 01 • 37 • 180 000 • 10,15

Ob ■■

J    d    20    .

h₁~x    16-10,15 .

o_z = nob-= 11,65 • 34-- = 228 kG/cm².

x    10,15

A naprężenie rozciągające w betonie d—sc    20-10,15

Ol = a_b -= — 34 • —--= — 33 kG/cm².

⁴    x    10,15

Jak widać, naprężenie rozciągające w betonie nieznacznie zmalało, więc aby uzyskać stan bezrysowy, należałoby dać znacznie większe zbrojenie pierścieniowe, co wobec niewykorzystanych naprężeń w stali byłoby niesłuszne.

A    ^J

Faza II. Sprawdzimy teraz naprężenia w stali zbrojeniowej i w'betonie ściskanym, przy założeniu, że beton rozciągany nie bierze udziału w pracy przekroju.

2100000

Ob

n ■ F,

-1 +

71 =	180000
^+J	/ 2bhx ' ^7 1+ n ■ Fz,
' 2 • 100 • 16\ 1+ ta,

11,65 - 3,93 100

| *+ttJtiS)=^0i4S8(-^1+,/1+70) “ ³-⁴

a- At-E-x 0,00001 • 37 • 180000 • 3,4

n- Ob-

d

h_l~x

20

= 11,3 kG/cm²;

16-3,4

= 11,65 • 11,3 --——- = 488 kG/cm²<<T₂aop

3,4

Q_r 2500

1,8 ~ 1,8

== 1390 kG/cm²

Wobec znacznego zapasu w naprężeniach zarówno betonu jak i stali zbrojeniowej, pojawienie się ewentualnych rys na powierzchni płaszcza żelbetowego, z punktu widzenia wytrzymałości konstrukcji, nie ma istotnego znaczenia

Podane poprzednio obliczenie momentu Mt jest przybliżone i może służyć jako wstępna orientacja. Dokładniej można obliczyć momenty gnące w kominach o kołowym pierścieniowym przekroju z uwzględnieniem wpływu temperatur według następujących zasad i wzorów.

W walcowym płaszczu komina, skutkiem różnicy temperatur na wewnętrznej i zewnętrznej powierzchni, powstanie przestrzenny stan naprężeń.

Zakładając:

kołowo-symetryczną zmienność temperatury w płaszczyźnie przekroju poprzecznego,

niezmienność temperatury w kierunku osi walca,

stałą grubość płaszcza i równoległość tworzących — otrzymamy stan naprężeń przestrzenny, kołowo-symetryczny. Charakteryzują go 3 składowe: naprężenia promieniowe oy, naprężenia obwodowe a₀ i naprężenia podłużne oy.

Naprężenia promieniowe są niewielkie i można je pominąć.

Naprężenia obwodowe tworzą moment zginający M_e, działający na płaszcz w płaszczyźnie przekroju poprzecznego.

Naprężenia podłużne tworzą moment zginający M_z, działający na płaszcz w podłużnych płaszczyznach wyznaczonych osią walca i promieniami.

Działanie momentów pokazane jest .na rys. 37, przy założeniu, że temperatura wewnętrzna jest wyższa od temperatury zewnętrznej.

Rys. 37. Działanie momentów obwodowych Mg i momentów podłużnych M_z w cylindrycznym

płaszczu komina

85