17901 ScanImage011 (4)

16

_c    M-r,    3891-9,0 _ro, , _XI

S, w =-^L =-= 68,6 kN ,

^1,M A_r_₂ 510,4

S₄.m = ■^^L = — ⁹.^M,^1,3 = 86,1 kN .

I>,²

510,4

Siły w śrubach od działania siły F (jednakowe we wszystkich n = 7 śrubach)

s,_F=f=iii=n,okN.

n 7

Kąt między wektorami sił składowych

dla punktu 4

^r 4,3 ^

a₄ = arctg —— = 22,3°,

\ 10>5 J

0₄ =90°-22,3° =67,7° ; dla punktu 1

= 39,2°,

a, = arctg

^r 5,1^

7,0

0, =90°-39,2° =50,8°.

Wg [1] siły wypadkowe w poszczególnych śrubach można obliczyć ze wzoru

^wi =V(^Si.M^±Si.F-^coseJ +(Sj,_F-sin0j ,

dla śrub nr 1 i 4 wartości tych sił wynoszą odpowiednio:

W, = (68,6 +17,0 • cos 50,8° )² + (l 7,0 • sin 50,8° f = 80,4 kN,

W₄ = ^(86,1 -17,0• cos67,7°J + (l7,0■ sin67,7° j =81,2 kN.

Średnica śruby ze względu na ścięcie trzpienia (połączenie dwucięte m = 2)

d>

4- W,

4-81,2

0,45-R_m • m■ 7C \ 0,45-42-2-Tc

= 1,65 cm

Średnica śruby ze względu na docisk trzpienia do ścianki otworu

a = — = — = 1,5 < 2,5 lub a =    = 2,75 >2,5,

d 2    d 4    2    4

dla a= 1,5

d >-

W

81,2

a • f_d • It 1,5 • 21,5 • 1,4

= 1,8 cm .

Przyjęto śrubę M20, otwór 0 22. Sprawdzenie przekroju osłabionego A-A

a_e, =-+ Aa < f_d,

T_e =-<0,58f_d,

Vov

V^ac+3-t; <f_d.

Dla (a)

kN

a = 0,0, cm

.    M_a__a 119-27    kN

W 1,4 • 29

(a)

(b)

(c)

Aa = a„ = - ^{A A} =-- = 16,4 —-

cm*

a    kN

G_el = + Aa = 0,0 + 16,4 = 16,4 —y = 164 MPa < f_d =215 MPa

V₀.    cm*

Dla (b)

_ F x = —

119

= 3,3

kN

0,9-1,4-29 cm

Vov

Ayn 0,8-R_m    0,9 1,4-29-3-1,4-2,2 0,8 375

A_v R_e ~    0,9-1,4-29    255

x    3 3    kN

x_e=-= —-— = 3,8—7 = 38 MPa <0,58-f_d =0,58-215 = 125 MPa.

\|/_ov    0,88    cm*

Dla (c)

Va_e²+ 3-x_e² =Vl6,4²+3-3,8² = 17,7-^- = 177 MPa < f_d =215 MPa.

cm