57934 P3041053

7.3. Połączenia doczołowe na śruby I nity

^ Rozwiązanie

1. Połączenie zakładkowe teownika z pasem betki Grubość pasa belki I 300 tr= 16,2 mm Element teowy, przyjęto 1/2 I 450. tm- 16.2 mm. b » 24.3 mm. r= 16.2 mm Obciążenie:

^Ał-M»“-^350kN

Wymagana nośność śrub w stanie granicznym ścięcia:

Sn-

Ni 350

- 58.3 kN

1

11

.W .7V W

n 6

Z tablicy 3 3 przyjęto śruby M20 kl.5.6 Sr _v = 70.7 kN Nośność śruby w stanie granicznym uplastycznienia ścianek:    Rys.7.29

S«>=2,0 - 2.0 • 1,62 20.5 = 132.8 kN > S«_v = 70.7 kN 2. Połączenie doczołowe proste teownika 1/2 I 450 z pasem słupa Współczynnik p uwzględniający wpływ efektu dźwigni: wstępnie przyjęto śruby M24 kl.5.6 w kategorii O połączeń sprężone siłą 0.5 Sb = 0.5 0,85 52.0 3,53 = 78.0 kN Sr/= 120,0 kN

71 . | SIU*

11.0 2.4 2 " 2 ‘ bs = 2c+d=2

s

c«

1.62

-1,62= 1.87 cm

'cjStt

6$ id f=tr=2.43cm

r

tn»=1.2

1,87 + 2.4 -6.14 cm

ą/i 37 120,0 6.14 20.5

= 12

-1.80 cm

= 2.67 -

2 43

■^2e7-,:S=i-¹⁵

Nośność połączenia:

§p

Nr 350 N/ę* 417

3. Sprawdzenie wpływu ścinania śrub wg warunku (7.18) S4a rzeczywista — rozciągająca w śrubie:

Sr= Ni • J = 350 ¹'~⁵ = 100.6 kN

Siła ścinająca śrubę:

5,-250._{12 5 kN}

Nośność śruby na ścinanie: S#?_v = 106 kN Nośność na ścinanie i rozciąganie:

n Sr ■

1

1,15

0,84 <1

4 120.0 = 417 kN

Grubość półki teownika 2,43cm >    1.6 cm.

Ponieważ c-1,87 cm < d»2.4 cm, spełniony winien być warunek (7.24):

,-₂.43cm>dV^’ -Ł«V|| ■ 1.73cm Przyjęta grubość pasa słupa fr=*20 mm spełnia również warunek (7.24).

^ Zagadnienia projektowe do opracowania

Ry*.7.3Q

^7.6

Zaprojektować połączenie doczołowe proste toru jezdnego I 260 podwieszonego śrubami, wg rozwiązania jak na rys.7.30.

Obciążenie od toni jezdnego suwnicy i udźwigu Fm 150 kN. Kształtowniki ze stali St3SY.

Zaprojektować elementy (śruby, blachę czołową) połączenia toru jezdnego z węzłem dźwigara kratowego wg rozwiązania jak na iys.7.31.

Siła od udźwigu i ciężaru suwnicy F = 220 kN.

%7.7

Rjrs.7.31

Zaprojektować śruby połączenia czołowego rygla ramy w kalenicy pokazanego na rys.7.28a.

%i7.8

Zaprojektować połączenie sztywne bolki 1400 ze słupem (jak na rys.7.29) przy obciążeniu momentem M = 150 kNm i siłą poprzeczną V = 200 kN.