77964 str222 223

77964 str222 223



Ugięcie od obciążenia śniegiem: kitf = 0,25 (wg tabl. 5.1 z PN-B-03150:2000),

SłX1 = 0,8 0,2367 = 0,1894 kN/m,

«inst2 = Minstl 0,1894/0,2176 = 7,88 0,1894/0,2176 = 6,86 mm, wfin2 = 6,86(1+0,25) = 8,57 mm.

Ugięcie od obciążenia wiatrem:

^def = 0,

qt±3 = 0,8 0,1557 = 0,1246 kN/m,

Minst3 = Mfm3 = 7,88 • 0,1246/0,2176 = 4,51 mm.

Ugięcie całkowite

«fin = 12,61 + 8,57 + 4,51 = 25,69 mm>Mne, fin = 1/200 =

= 4060/200 = 20,3 mm.

Zakładając, że obciążenie śniegiem będzie zmniejszone przy działaniu wiati możemy pominąć ugięcie od obciążenia wiatrem (ugięcie to będzie mniejsze ugięcia od obciążenia śniegiem). Wtedy ugięcie całkowite

wfin = 12,61 + 8,57 = 21,18 mm>«1(t fin = 20,3 mm.

Przekroczenie ugięcia wynosi 4,3%. Pozostawiamy przekrój krokwi bez zmianJ

• Oparcie krokwi na płatwi

Zaprojektowano oparcie krokwi za pomocą siodełka (rys. 5-19 i 5-23). PrzyJ( siodełko o wymiarach 45 x 50 mm, przybijane gwoździami 5 x 150 mm. Maks> średnica gwoździ z uwagi na ich rozmieszczenie w złączu

d<50/l0 = 5 mm,

gdyż

2a4c = 2 • 5d< 50 mm (grubość krokwi).

Obliczenie nośności gwoździ jednociętych o wymiarach 5 x 150 mm (na podsja' wzorów 7.3.1.an-f z PN-B-03150:2000):

,/A


tl = 45 min,

t2 - 150-1-45-1,5-5 = 96,5 mm, hu =/«d = 0,082 • 380 -5-03- 0,9/1,3 = 13,31 MPa, Rdl =fhU-trd= 13,31-45-5 = 2995 N,

K,n=fhu h-d p= 13,31-96,5-51 = 6422 N,

K,„ =


fh\d't\ d

1 +P


13 + 2?


1 +


i /


^•i 'i


-0i+


= [13,31 45 5/(1 +1)] {[1 + 2 • 12(1 +96,5/45 +96,52/45)2 + + l3(96,5/45)2]0-5-1(1+96,5/45)} = 2167 N,


M , = 180-52,6/l,l = 10745 Nmm,

K, M = U

fhld'l2 ' d


1 + 2/3


2/82(l+/3) +


4/3(1+2fi)M.


fnud-tl


_


fi


= [1,1 • 13,31 - 96,5 • 5/(1 +2 • 1)] • {[2 ■ 12(1 +1)+4 • 1(1 +2 • 1)10745/ /(13,31-5-96,52)]0'5-!} = 2476 N,

*„=U


fhld t\d


2+P


2/3(1+/?) +


4/3(2+/3)M,


yd


fkudti


~P

[1,1 13,31-45 5/(2+l)]-{[2-l(l + l) + 4-1(2 + 1)10745/ /(13,31 • 5-452)]0 5- 1} = 1347 N,

Kd„ = 1.1


2/3

1+/3


V2 Myd-fhld-d =


= 1,1 [2-1/(1 +1)]° 5 • (2 -10745 • 13,31 • 5)0-5 = 1315 N, «(/mln = 1315 N.

Nilu osiowa w punkcie D l) = D2+A2= 1,6101+0,9009 = 2,511 kN.

Polt/cbna liczba gwoździ 5x150 mm ii - 2,511 • 103/1315 = 1,91 -> przyjęto 3 gwoździe.

Ho/,mieszczenie gwoździ (wg tabl. 7.4.2.1 z PN-B-03150:2000): = lOd = 50 mm (koniec nieobciążony), a, - (5 + 7cosa)d = (5 + 7cos0°)5 = 60 mm, a,t = (10 + 5cosa)d = 15 • 5 = 75 mm (koniec obciążony).

Długość siodełka /, + 75 + 60 + 60 + 50 = 245 mm.

Milczenie pokazano na rys. 5-23.

223


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
84676 str232 233 Ugięcie od obciążenia ciężarem własnym i pokrycia:*W = 0,6, qku = 0,10+0,3500(0,5ld
77167 str290 291 Tabela 5-15. Obliczenie ugięć kratownicy od obciążenia śniegiem Pręt i, [mm] 4 [m
3 (590) 55. Wykres M dla dachu jętkowego od obciążenia śniegiem, wiatrem i ciężarem
Zależność ugięcia od obciążenia zgodnie z DIN 45673 Sztywność statyczna określona na podstawie
Zależność ugięcia od obciążenia zgodnie z DIN 45673 Sztywność statyczna określona na podstawie
55.    Wykres M dla dachu jętkowego od obciążenia śniegiem, wiatrem i ciężarem
P3040886 1.3. Obciążenia i współczynniki. W obliczeniach konstrukcji wg normy PN-90/B-03200 przyjmuj
img043 3 Dachy 43 TTab. 3-4. Klasy trwania obciążenia (wg PN-B-03150:2000). Klasa trwania
10941222w631262578283118517278 n 3 Ern 00 mcm = 3GPa z tabeli poniżej Ugięcie chwilowe od obciążeni
10949774w631265244949522138864 n Ugięcie końcowe od obciążenia stałego UfinG = umsG * 0 + kdcr) = 1
P1000158 (2) Moment zginający i siłę poprzeczną od obciążenia stałego oraz obciążenia zmiennego śnie
80654 Untitled 7 5. Drgania pionowe 5.1. Częstość drgań własnych 7t ^ = -j= rad/s , ugięcie / liczon
img020 2 20 Rozdział 22.2.3. Obciążenie zmienne od śniegu Obciążenia śniegiem dachu należy przyjmowa

więcej podobnych podstron