19

%

£* lianie 19*5

Wymiary hamulca taśmowego zwykłego wynoszą: D~ 250 mm, a — 40 min, • 350 umykał, opasania >t — 270'’    1.5 rc md.Taśma stalowa z okładziną z tek&loIUu. Obliczyć wartość siły

obciążającej !•. jeżeli moment tarcia hamulca wynosi >\f_r- 800 N-m. Założyć kierunek obrotu bębna,.pr/y którym siła /' będzie miała niniejszą wartość.

/.ailnuie 19.6

Wymiar} hamulca taśmowego różnicowego wynoszą: D — 160 mm, u, - 20 mm, a₂ — 70 mm. 1-- 400 mm, kąt opasania a ^ 234° = 1,3 n rad. Taśma stalowa z okładziną z drewna. Moment tarcia hamulca wynosi M_r= 600 N‘in. Obliczyć wartość siły przyjmując kierunek rudni obrotowego bębna wg rys, 19Ab, Wykonać obliczenia dlą /i ■■■- 0.2,0,5 oraz, 0,55 i podać wnioski wyn ik i j ‘M ;e z o bl i i-zm ■

Za ilu nie-19*7

Wymiary hamulca zwykłego wynoszą: .D = 200 mm, a- 50 mm, ?= 550 mm, kąt opasania (f. = 216^C 12 ji rad. Okładzina z korka. Obliczyć, jaki moment tarcia możny uzyskać na larczy hamulcowej, jeżeli dźwignię hamulca obciążymy silą F == 400 N. Obliczenia wykonać dla obu kierunków mchu obrotowego larc*v. przyjmując /<_ni,_ir.

Zadanie 19*8

Wymiary hamulca różnicowego wynoszą; D ■■■ 300 mm, = 20 mm, a₂ 90 mm. / -- 400 mm, kąt opasania n ■- 25T =.-l,4 n rad. Okładzina taśmy hamulcowej ze skóry. Obliczyć, jaki moment tarcia można uzyskać w przypadku obrotu larczy w kierunku wg rys. 19.45, jeżeli dźwignię hamulca obciążymy silą F ■- 50 N. Założyć minimalny współczynnik tarcia. Sprawdzić,

jaki moment tarcia uzyska się przy a_l 80 mm.

Zadanie 19.9

*

Wymiary hamulca sum owego wynoszą; D ^ 350 mm. a — 70 mm, 1= 400 tum, kąt opasaniu 225^L" =.3,927 rad. Okładziną, łaśmy hamulcowej z żywicy fenolowej. Moment tarcia 300 N • m. Obliczyć wartość siły obciążającej l\ ¹

ROZWIĄZANIA ZADAŃ

Zad. l.L .Naprężenia dopuszczalne dla siali

3002:

a) -w sianie normalizowanym:'/^ = 210-:-.. ■:-240 MPa, *„,= 115-=-130 MPa, k₄₉ -

■ 75-85 MPa

b)    w stanie ulepszonym cieplnie: k_Q 285 — -130 MPa, 140-160 Miku

- 90-105 MPa

Zad- \2. k_s = 155-180 MPa, k_m ^ 87,5--E- ICO M.Pa_f kJ-« 55-65 MPa 7MA3. .x.= l_t2

Zad. IA Przy ,\_TJ,_iJ#l - sial Sió, przy -507 lub 55 w sumie normalizowanym.

Zad. J.5. Sial Si5,.\.= 3J43 Zad. JA Sini KlG luh 25 w sianie normalizowanym. Wyniki o trzy mano przy uwzględnieniu w śrubie tylko naprężeń rozciągających osiowo. Dotyczy lo również zad. 1.7. Zad. 1,7. Dobieramy 4 śruby M27. Patrz wy-jaśnienie do zad. 1.6.

Zad-IX k_it„ ■ ■ 82 J VłP:t. miększe od wartości podanej w uibl 4. Należy zmienić materiał iip. na Sl7.

Zad. 1.9. .v„ * -i.24; k_n, * Sił Mh Zad. Uf). Pr/y -i ■■ 1.7 — k_gł.= 57 MPa. przy <w J/l ■    6<>3 MPa

Zad. Ul. 1) M8-I7; 2\ 'J_w=25 fint, 7*_v = =: 39 firn. 7",,    64 |im

Zad. 1-12, T_b ■ (MD0 mm. 7^-- 0.O19 mm.

7 _p = 0_rlM⁽> mm

Zad. 1.1 A Ouvór 01 >5.....^Ł\ watek 01?^ kil !* i

Zad. U 4. Ol wór 0220: !££ watek 0220. _ri„ Zad. U 5.    = <U iii mm, = 0,080 mm

Zad. 1.16. M

Zad. 1.17. F.7/niti rt 117/li6 '

Zad. U8. .117/17, H7/s7 Jul? H7/u7.

Zad. 2.1. l- 74.29 klS!. Przyiąó !• € 24 kN.

Pryy n = 9 -f ^ K92-) kN.

Zad, 2.2. n    5 J 5 ^ 6. Z; > 1.63 mm. ty,, —

= 6 mm

Ziul. 2.3. r_f * 82 MPa < k_u= 90 Miku -^ 107 MPa <    130 MPa iid. Marena]

blach nie /ostał w pełni wy kor/y siany. Można zmniejszyć szerokość blachy.

Zad. 2.4. Nośność pręta F ą 407.7 kN. Liczba nilów n > 9,7 Sr 10.

Zad. 2.5. n ;b 4.4 ^ 5; L. 60x ót)x 6 Zad. 2.6. r, = 73.7 MPa < k_tl. Stal Sl2N -k„ =• 80 MPa .    ^- C

Zad, 3.1. i_Jr- - 24()mni ,

Zad.^:;3.2. /, _rr 115 mm, i_2r2 a 274 mm Zad. 3.3. Pr/y r₍₁= 0,75—^ ^ 45 mm, l„ -■ ■ 2    — 60 mm

Zad. 3.4. Pr/y = 0,‘S- c^_p = 82 MPa < L04 MPa

Zad. 3.?! lj dja y = 45^L' -el - - 120MPa > k¹„

2 ] d 1:1 a - 60 -₀ { - 94,9 M Pa < k -108 MPa - jeśli fcj - (0,8 * 03>i/c,.. Zad. 3.6. i_r=^ 320 mm Zad. 3.7. Należy zastosować 6 zgrzein.

Zad. 3.8. 6 zgrzein {3 punkty /tzrzewLincj.

Zad. 3.9. Przy założonym ^--(0,7-0,85) ■

₍hr. (2-7-11- mm.

Zad, 3JO. w,-= 186,7 MPa < k_]} a* = I23J MPa < k'₀ =■- 1.65 MPa Zad, 4.1. W a- 7 Mm. Warunki wytrzymałoś-

1