25908 Str059 (7)

Tabl. 5.2.1. Typowe materiały, ich obróbka cieplna i zastosowanie

Dla produkcji kół zębatych korzysta się z następujących materiałów:

1.    Przekładnie otwarte (i3 <; 1 m/s):

1.1.    Stale niestopowe konstrukcyjne ogólnego przeznaczenia - St5, St6 (PN-88/M-84020).

1.2.    Stale niestopowe do utwardzania powierzchniowego

i ulepszania cieplnego - 35, 40, 45 (PN-93/M-84019).

1.3.    Staliwo węglowe konstrukcyjne - 270-480, 340-550 (PN-ISO 3755:1994).

Obróbka cieplna - normalizowanie, ulepszanie cieplne, HB (170...270).

2.    Koła reduktorów ogólnego przeznaczenia:

2.1.    Stale wg p. 1.2, 1.3.

2.2.    Staliwo stopowe konstrukcyjne - L40H (PN-H-83156:1997).

2.3.    Stale stopowe konstrukcyjne do ulepszania cieplnego i hartowania powierzchniowego - 40H, 45H, 45HN, (PN-89/M-84030/04).

Obróbka cieplna:

-    normalizowanie, ulepszanie cieplne, HB (190...290);

-    hartowanie powierzchniowe HRC > 46 (dla kół o zazębieniu wewnętrznym HRC $ 45).

Głębokość warstwy hartowanej roboczej powierzchni zębów - nie mniej niż 1,5 mm (dla kół m < 5 mm - nie mniej niż 1,0 mm).

2.4.    Stale stopowe konstrukcyjne do nawęglania -20H, 18HGT, 15HNA (PN- 89/M-84030/02).

Obróbka cieplna - nawęglanie + hartowanie, HRC 58...64. Głębokość nawęglania 0,15 m (0,15m_m), ale nie mniej niż 2,1 mm. Dla kół o m > 5 mm dopuszcza się głębokość warstwy hartowanej (0,8...1,2) mm.

Dla jednostkowej produkcji kół zębatych zaleca się materiały o twardości po obróbce cieplnej do HB < 350 .

Dla produkcji masowej (seryjnej) kół zębatych zaleca się materiały o twardości po obróbce cieplnej HB > 350 .

Tabl. 5.2.2* Typowe materiały dla kół zębatych

i ich podstawowe własności mechaniczne

Tk/T\ (*=i,n, ni,...)

TU	r,=i 7i,/r,	T„/T,
			tk
tj_ Lh	g Lh	La Lh	Lk
E (tk/Lh)=1

500    1000 2000

700    1500 3000

—► div, mm

Gatunek stali	Przekrój ** S, mm	Twardość HB	Rm , MPa	Re, MPa
St5	<63		\	275
	63...80	j 170	f 470...640	265
St6	<63	1	1	315
	63.„80	f 180	> 570...740	305
270-480		140... 197	min 480	270
340-550	-	160...212	min 550	340
35	< 16	]	min 550	315
	16...40	> 187	min 530	315
	40...100	I	min 520	275
	< 16	I	620...770	420
	16...40	\ 228...269	580...730	365
	40.„100	1	540...690	325
40	<16	1	min 580	335
	16...40	( 197...217	min 570	335
	40...100	I	min 550	295
340-550	_	170...223	min 550	340
40	<16	1	660...800	450
	16...40	> 192...228	620...760	390
	40... 100	1	580...730	345
45	< 16	1	min 620	355
	16...40	) 207.„241	min 600	355
	40...100	J	min 580	315
	<16	|	700...840	480
	16...40	[ 241.„285	660...800	410
	40.„100	|	620...760	375
55	< 16	I	min 680	390
	16...40	) 229...255	min 650	380
	40... 100	1	min 640	345
	< 16	I	780...930	540
	16...40	j 228...320	740...880	460
	40...100	1	700...840	420
L40H	-	180	min 650	490
40H	< 16	| 240...280	980... 1180	780
	16...40		880...1030	640
	40... 100	228...286	780...930	540
45H	< 16	1	1030...1180	830
	16...40	} 230...280	880...1030	690
	40...100	I	780...930	590
45HN	<16	\ > 741	1080... 1230	880
	16...40		980...1130	780
	40... 100	207.„255	830...980	690

* W tabl. 5.2.2 nie są podane gatunki stali dla reduktorów o żądanej objętości oraz specjalnych. Ich własności wytrzymałościowe podane są w tabl. 19.2.1.

^łt Zwykle przekroje S kół zębatych (P<15 kW) nie przewyższają 16 mm.

Rys. 5.2.1. Cyklogram zmiany obciążenia napędu w czasie

Rys. 5.2.2. Wykres zależności Z_x = f(d_w)

t

100    300    500    700

—- HB

Rys. 5.2.3. Wykres zależności iVHiim=f(żZB)

600

£

500 | 400

350 450    550    650

—- HB

4 6 810 14    18 22

—*- i) , m/s

Tabl. 5.2.3. Zalecane skojarzenie materiałów zębnika i koła zębatego

Rys. 5.2.4. Wykresy do przeliczania twardości HRC i HV na stopnie HB

Rys. 5.2.5. Wykres zależności Z*=f (i?)

Zębnik	45	55	40H	45H	45HN
Koło zębate	35 270-480 340-550 St5	40 45 340-550 St6	55 L40H	40H	40H 45H

c—1    c=1    c=l c=2 c=1

Rys. 5.2.6. Wartości współczynnika c