43521 P1010719 (3)

70 I. STROPY

Wypadkową silę rozwarstwiąjącą należy obliczyć z zależności sit poprzecznych całkując pole sił poprzecznych w granicach od *=0 do x-a oraz od x*>a do x~c, 1 Równanie powierzchni wykresu sił poprzecznych ma postać

70 I. STROPY

Po scatkowaniu równania 1.41 oraz po podzieleniu przez wysokość obliczeniową będSj

W powyższych wzorach Q_ńop=0J5R_bl bh_0t b - szerokość żebra (w cm), h₀ - wysokość obliczeniowa przekroju belki, Q_wx - maksymalna siła poprzeczna przy rozpatrywanej podporze (w kG), g. - siła poprzeczna w odległości a=b/2 (licząc od rozpatrywanej podpory), T - wielkość składowej siły rozwarstwiającej, którą należy przenieść przez strzemiona i wkładki odgięte.

Wkładki odgięte na odcinku c należy rozmieścić proporcjonalnie do wykresu naprę-żeń głównych, a przyjętą obliczeniowo liczbę strzemion rozstawić na tym odcinku w rów* nych odległościach.

Do wykonawstwa stropów krzyżowo zbrojonych zaleca się przyjmować klasy betonu od B100 do B150, stal klasy A-O i A-HI.

Przykład 6. Dla danego rzutu budynku obliczyć strop, składający się z płyty ciąglęj krzyżowo zbrojonej o wolnym podparciu na murach zewnętrznych. Strop znajduje się w budynku produkcyjnym.

Dane: a) kierunek długości

_A 0.30 0.13

przęsła skrajne /«=6,20*f    =6.42 m,

przęsła środkowe (,=6.50 m, l_a jr=6_t45 m;

b) kierunek szerokości    łfl

0.30 0.13

przęsła skrajne /»=4,90-1- —-f —-=5,12 m,

przęsło środkowe =5,20 m, /*jr^s5,I6in.

Wysokość kondygnacji A/=4,50 m,

Obciążenie użytkowe p=700kG/ro².

Przyjęło: Beton klasy B 150 o A*=85 kG/cm² i /?*,=7,5 kG/cm², stal klasy A-II1 o znaku 34GS i A,=ft«=3600 kG/cm², grubość płyty ś=520/50=10,4 cm, przyjęto k=12cm,

Poz. 1. Płyta

Obciążenie obliczeniowe, to jest z uwzględnieniem współczynników obciążenia

1)    ciężar płyty 0.12-2400*1,1 =    317 kG/m*

2)    ciężar podłogi z klepki dębowej na lepiku=29-1,3* 38 kG/m*

3)    ciężar tynku od spodu 0,0.15*1900-1,3=    37 kG/m²

razem y- 392 kG/m*

4) ciężar użytkowy 700-1,4=

p=980kG/m* razem q= 1372 kG/m¹

Obciążenie składowe dla przęseł wg rys. 1.84.

_ę-,^+|.-392+y*882 kC/m‘,    -490 kG/m⁵

Obciążenie składowe do oblfoenm momentów na krawędziacłi żeber

i*    5 50*

?w^r3|^kG/mł'

mm:

6,30+5,20

9.“fl-sr3-1372rr5~3-»|3 kG/m'.

HM

Jt_	*20		- n
T
5 a	e u	IAuumm 1 * ® .1_
■ 6’ ts «... \	p-~~ ~|Vy 2 * ll V § ihh * 11 * ś		i
i ■ 5 M 6,20	1 ą ", 6 ^110 020	rr- ^1 6 s fowojo
f "" n			-i

li

asa

6.2S

Rys. 1.61. Rłttt itropu

i

4

i-52-1

Stosunki boków płyty

6,30    5,20

2=s—--|,2J, 2'“^=0.W.

5,20    6,50

Współczynniki do obliczenia momentów przyjęto z tablic 39, 40 i 42.

a) Momenty przęsło we. Pole narożne 5, A=1,25, dla obciążenia p'*»882 kG/m¹ — oparcie płyty 5

mj.=0,0162, /Bi»=0,0392,

dla obciążenia q"<*490 kG/m¹ - oparcie płyty /

mu-0,0215, m»-=0,0557, .

e'±m,.ł"J/,^ł-(0,0162-882 ±0,0215-490)6,42 -04,t9+10.54)6,42^:/ maxM_s.=l023 kGm, minM₅,= l55 kGm.

W dalszym ciągu obliczono tylko max M, ponieważ przy zadanym obciążeniu i rozpiętości płyt. min M będzie zawsze większe od zera lub bliskie zeru.

=(w?* 9' + «i»9")/. “(0,0392 • 882+0,0557• 490)5,12^ł - (34,57 + 27,29)5,12* -1622 kGm.