45946 Str069 (4)

45946 Str069 (4)



69

3.4.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa przy zginaniu łkfi —F, krę k,.^ kFa kA/b =

= 1084 1,15 1,15 1,0 1,1/32 = 49,2 N/mm.

3.5.    Ekwiwalentna liczba zębów

zle,= 2-,/cosó,= 17/cosl7,475°= 17,8;

Z2eq= z2/cos<52= 54/cos72,525° = 180.

3.6.    Współczynniki kształtu zębów

Ks, = f(zleq)=4,16; Yfs2 f (z2eq) = 3,74 (rys. 5.3.5). oWYrai = 142/4,16 = 34,1; CTfP2/KfS2= 131/3,74 = 35,0. Dalsze obliczenia wykonujemy dla zębnika.

3.7.    Obliczeniowe naprężenia gnące &f\ = Yfsi Wf,I(vf tnm) =

= 4,16-49,2/(0,85-3,93) = 61,3 MPa<affl=142 MPa. Współczynnik uwzględniający zmniejszenie wytrzymałości stożkowej przekładni w porównaniu z przekładnią walcową uf = 0,85.

4. SPRAWDZANIE WYTRZYMAŁOŚCI ZĘBÓW PRZY PRZECIĄŻENIACH

4.1. Maksymalne naprężenia stykowe

4.2. Maksymalne naprężenia gnące

0> max I &F l ( 7iniix /norii)

= 61,3 -2,9= 178 MPa    = 304 MPa.

5. SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU

5.1.    Moment rzeczywisty na wale wyjściowym T2tz=Ti Urz/u =110,7-3,176/3,15 = 111,6 N-m.

5.2.    Siły obwodowe

En=2-103 7j /dmi = 2-103-36,2/66,81 = 1083 N; F,2=2-103r2lz/£jm2 = 2-103-l 11,6/212,22= 1050 N.

5.3.    Siły promieniowe

Fn=Fn tg a cos<5,= 1083-0,364-0,954 = 376 N;

Fn = Fntga sinói = 1050 0,364-0,300 = 114 N.

5.4.    Siły poosiowe

Ąji = ^ntga sinó,= 1083-0,364-0,300 = 119 N; Fa2=F,2tga cosói = 1050 0,364-0,954 = 365 N.

Obliczone wymiary i dobrane parametry przekładni - rys. 5.3.2.

= 463 (2$ = 788 $ cr^ m*. i{2) = 93 8 MPa.

5.3.5. OBLICZANIE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH O ZĘBACH KOŁOWYCH, wg [15,38,48,51,52,53]

u; Tmax/Tn c 1(2), MPa.


PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora;

Ti.T^N-m; nt, n2, min

tĄfP, Ofj> 1(2), Ofl!Pmaxl(2), On»maxl

Warunki pracy przekładni.

1. OBLICZANIE ŚREDNICY ZĘBNIKA I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

1.1. Zewnętrzna obliczeniowa średnica zębnika, mm

ii _ ,    Ti kuf kA 10

gdzie    "

kd~ 90 MPa1/3 — dla kół o zębach prostych; kbe ' współczynnik szerokości wieńca (w stosunku do zewnętrznej długości tworzącej koła stożkowego); k6e=ó/Re =(0,2...0,3); kn,s - współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia wzdłuż linii styku; k/jp — f (HB, rozmieszczenie kół względem łożysk, kbe)

(rys. 5.3.4a,b);

kA - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne (tabl. 5.3.9); vH - współczynnik uwzględniający zmianę wytrzymałości przekładni stożkowej w porównaniu z przekładnią walcową;

!>„ = (u, HB) (tabl. 5.3.13).

1.2.    Liczba zębów zębnika z, [zy=f (u)] (tabl. 5.3.11). Liczba zębów koła zębatego z2= z, u.

Zj, z2 - liczby całkowite.

1.3.    Przełożenie rzeczywiste przekładni Un.=Zi/z\.

1.4.    Liczba zębów koła płaskiego zs= 'Jz\+z \

1.5.    Wielkość wstępna zewnętrznego modułu obwodowego, mm rn',c=dć1/z].

1.6.    Wielkość wstępna zewnętrznej długości tworzącej kół stożkowych, mm /Ą' = 0,5m,'c zs.

1.7.    Szerokość wieńca kół stożkowych, mm

b = R'e kfc.

b zaokrągla się do liczb całkowitych.

1.8.    Wielkość obliczeniowa średniego modułu normalnego, mm    m'n = 2(RĆ-0,5b)cosp„/zs,

gdzie pn = 35° - kąt nachylenia linii zęba (zaleca

się przyjmować jedną z wielkości szeregu -25°, 30°, 35°, 40°).

m'a zaokrągla się do wartości zbliżonej do m„ zgodnej z PN (tabl. 5.3.2).    (m„ J:(l/8...1/10)ń).

1.9.    Średnie średnice kół, mm

dmU2) = rnnzU2).

1.10.    Kąty stożków podziałowych, st

ó,= arc tg (1/wrz); ó2=arc tg(un). ((5]+(52= 90°).

A — °    '    "

0 K2) ----•

1.11.    Długość średnia tworzącej kół, mm

Rm = 0,5m„ zsl cos/S„.

1.12.    Długość zewnętrzna tworzącej kół, mm

Re = Rm +0,5 b.

1.13.    Moduł zewnętrzny obwodowy, mm

m,ę = 2 Re/zs.

1.14.    Średnice zewnętrzne podziałowe kół, mm

de 1(2)= OT (e Z 1(2).

Obliczone wymiary i dobrane parametry przekładni - rys. 5.3.2.

2. SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ STYKOWYCH

2.1.    Siła obwodowa w zazębieniu, N F,=27', ■ 103/c/ml.

2.2.    Prędkość odwodowa kół, m/s i5=7rdmi n,/(60 T03)-

2.3.    Klasadokładności= f (tJ) (tabl. 5.3.10).

2.4.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego kHd = f (i9, klasa dokładności, twardość zębów) (tabl. 5.3.14).

2.5.    Współczynnik uwzględniający nierównomiemość rozkładu obciążenia między parami zębów w zazębieniu kHa = f (i?, klasa dokładności).

Dla zębów skośnych kHa (tabl. 5.3.12).


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
IMG00069 3.4.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa przy zginaniu RĄ -F, krę
74614 Str018 (7) 18 - gdzie 15. 16. 17. 13.    Jednostkowa obwodowa siła nominalna 9
IMG00018 18 13.    Jednostkowa obwodowa siła nominalna <7 = 11,2 N/mm (/ = 4; f0=
Wprowadzając pojęcie nośności obliczeniowej przy zginaniu Mr , wg PN-90/B-03200: Mr = W fdOtp w któr
11034473?5236812872812e69234028794510642 o Obliczanie obwodów prądu sinusoidalnego przy użyciu rachu
382 (14) 382 10. Obliczanie parametrów obwodów elektrycznych maszyn przy czym k kolejna liczba natur
386 (12) 386 10. Obliczania parametrów obwodów elektrycznych maszyn. przy czym: t, — podziałka żłobk
388 (15) 388 10. Obliczanie parametrów obwodów elektrycznych maszyn. przy czym:(I0.89c) oraz <1*.
406 (9) 406 10. Obliczanie parametrów obwodów elektrycznych maszynli ł-1 przy czym: p — liczba par b
zrd1 Wydajność teoretyczna jest to liczba jednostek miary produkcji wykonanej przy symulacji w skali
img004 4 2.7*4.3. Obliczanie poligonu jednostronnie doliczanego ....    129 2.7-4.4.
IMG209 209 Charakterystyka mechaniczna przedstawiona na rysunku 17*2 została obliczona przy pominigc
IMG69 Zbrojenie w układzie niesymetrycznym Obliczenie pola przekrojów zbrojenia przekroju prostokąt
ALTERNATYWNE ŹRÓDŁA ENERGII- siła wiatru Przy prędkości około 5m/s daje możliwość uruchomienia

więcej podobnych podstron