492 493 (2)

Obecnie obliczymy współczynniki odspi zężenlu dla pierwszego 1 drugiego stopnia, dla których współczynniki dodatkowych zniekształceń częstotliwościowych drugiego i trzeciego stopnia Mddi i Mjdi na dolnych częstotliwościach są nie większe niż 1,02

150

0,159/?_m, W _    0,159 -0,159- 35 -l<r*

^F" ~ t_d'CgV,_m(M_ddt-l “ 70• 10 • 10~*• 0,420,02 — 1)

_F =    0.159 ftwt Igmk    ₌    0,159 ■ 0,159 - 35 • 10-* _ ₅₂₇

“    M_dd,-U ⁼ 70 • 10-lO-*-12 (1,02 = 1) “

ponieważ /?_m, jest również równe 0,159, a l,_mk = 35 mA, co łatwo jest sprawdzić dzieląc U_tmk przez R«_*. Ponieważ filtry odsprzęgające są we wzmacniaczu połączone szeregowo, ich wartość F, powinna wynieść

F' >

^rit

F„,    150

FoT “ 5,27

28,5;

F' = F ^T a ^rei

5,27

Stąd pojemności C/, i C/,, zapewniające dopuszczalną wartość dodatko wych zniekształceń częstotliwościowych wyniosą

0,159 f;, '^l= /«/«/.

0.159 F^

^C'*“ UH

0,159-28,5

-r - 1,38 • Itr⁴ F = 1,38 pF

70 • 47 • 10* 0,159-5,27

-- = 0,307 • 10^-* F = 0,307 pF

70-39-10'

Obliczmy dopuszczalną amplitudę tętnień prostownika zasilania obwodu anodowego stopnia końcowego przyjmując współczynnik w nawiasach równy 0,3 dla wzmacniacza średniej jakości

(0,l...l)(o^+H,.|,) ^    0,3(40• 10'+5,7• 10*)

^E,m “ DjRj.k    ^Uamk ~    100-5,7-10*    “ ^{4,8 V}

Aby napięcie na siatce ekranującej lampy 6P1P równało się wartości zalecanej (+ 250 V względem katody), w obwód siatki ekranującej należy włączyć oporność, na której uzyskamy spadek nadwyżki wynoszący 20 V. Wartość tej oporności inożna obliczyć z

= 4000 fi

20

^R‘ ~ 5 • 10”’

ponieważ stała składowa prądu siatki ekranującej f«« lampy stopnia końcowego wynosi 5 mA. Jako R, przyjmujemy najbliższą standardową wartość 3,9 kił. Pojemność C, obliczona w oparciu o wartość zniekształceń częstotliwościowych wyniesie 2 pF. Przyjmując mnożnik w nawiasach równy 2 dla wzmacniacza średniej jakości obliczymy amplitudę tętnień pro-

}

stownika, dopuszczalną dla zasilania obwodu siatki ekranującej stopnia końcowego

(0,6... 6)/, C,,K,. K,,,! U,na    2 • 100-210-*-3,9 -10‘-8,5 • 12    , „ „

---as -■ = l.o v

^,m    D,    100

ponieważ przy zasilaniu prostownika z sieci 50 Hz i prostownaniu pełno-okresowyni fp = 100, a K_S2,j dla lampy 6P1P zgodnie z tablicą 7.1 wynosi 8.5, otrzymaliśmy znacznie mniejszą dopuszczalną wartość tętnień niż dla anody. Aby filtr prostownika nie byl bardzo złożony, przyjmiemy jako C, kondensator elektrolityczny 5 |iF. Wówczas przeliczając wartość tętnienia dla siatki ekranującej otrzymamy, że wynosi ona 4 V. Dla takiego napięcia tętnień zaprojektujemy właśnie wzmacniacz.

W tym przypadku wymagane współczynniki filtracji tętnień dla pierwszego i drugiego stopnia wyniosą

504

Prrn Elrn D, 0,159-4-100 (0,1-.1)U,_TO    0,3 • 0,42

_ 0.159-4-100 (0,1... l)U_im]    0,3-12

Wymagane współczynniki filtracji pierwszego i drugiego układu przy połączeniu szeregowym wyniosą:

F’

F„ _ 504

28,5;

F' = F

^f H * łl

17,7

Stąd C/, i C/, niezbędne dla dodatkowej filtracji tętnień wyniosą

0,159 f;,

0,159 f;, //•«/,

0,159-28,5 100-47-10⁵ 0,159-17,7 100-39-10*

0,965 • 10-* F = 0,72 • 10“* F

Przyjmiemy standardowe kondensatory C/, = C/, = 1 |iF na napięcie pracy 300 V, spełniające wszystkie trzy warunki.

9.5. KOREKCJA PRZECIWSZUMOWA

W urządzeniach szerokopasmowych, mających duże współczynniki wzmocnienia, szumy obwodu wejściowego oraz szumy pierwszego elementu wzmacniającego są tak duże, że dynamiczny zakres urządzenia staje się niedostateczny dla normalnej jego pracy.

W przypadku gdy źródło sygnału charakteryzuje się wysoką opornością wewnętrzną, tak jak to się dzieje w nadawczych urzą-

493