54 (182)

W zasadzie tłumienie impulsów akustycznych dochodzących do tłumika nie powinno już stanowić trudności. Pozostaje jednak równocześnie do rozwiązania zagadnienie tłumienia dźwięków wydzielanych przez główną część układu wylotowego.

Można łatwo dojść do wniosku, że oddziaływanie samego tłumika i jego typu na moc silnika będzie tym mniejsze, im bardziej osłabione będą impulsy dochodzące do tłumika, tj. im intensywniej będzie je odbijać przesłona.

Silnik czterosuwowy

Jeżeli w zależności (48) przyjmie się: V_s = 500 cm³, n — 3000 obr/min, <V = 280° o.w.k. i F_VI = 4,t²/4 = 13,2,    = s-2,6/4 = 5,33 cm², tj.:

F_w2!F_wi = 2,5, otrzyma się <p_M ~ 400 i <p₀₂ — 1000, Dla silnika cztero-

Rys. 26. Wpływ średnicy rury wylotowej na natężenie przepływu dźwiękowego i na ciśnienie akustyczne (silnik czterosuwowy o pojemności skokowej 500 cm³)

suwowego o takich właśnie danych przedstawiono na rysunku 26 prze-bieg impulsów ciśnienia akustycznego i wartości przepływu A. O ile nadkrytyczne ciśnienia akustyczne (0,52 atn i 1,1 atn) odbiegają o tylko 15% od ciśnień wynikających z zależności (54), o tyle dla przepływu podkrytycznego, istotnego dla osiągalnej mocy silnika, przydatność równania liniowego jest całkowicie potwierdzona.

Przesunięcie fazowe największego

Rys. 27. Wykorzystanie oscylogramów zmian ciśnienia do obliczania prędkości fali

akustycznej

natężenia przepływu względem chwili otwarcia zaworu wylotowego (lub względem ZW), wywołane zmianą średnicy ruty wylotowej, nie jest

54