DSC77 (4)

AGH

Projekt pomostu technologicznego o konstrukcji stalowej

Nośność obliczeniowa przy ścinaniu:

V_r:= 0.58 Ay fj = 0 58 76 7 cm² 305 MPa = 1356.823-kN    (PN-B-03200_1990, wzór 47)

Warunek nośności na ścinanie przekroju podpory skrajnej:

R    Ra

ftPft ₌ 0.174    _Ąnmx _< J    (PN-B-03200_1990. wzór    52)

V    V

'r    ^Tt

WARUNEK NOŚNOŚCI NA ŚCINANIE SPEŁNIONY

Warunek nośności na zginanie przekroju podpory pośredniej B:

M    o

—222 i o 877    ^Amax < i    (PN-B-03200_1990, wzór 52)

M_r    V_f

WARUNEK NOŚNOŚCI NA ZGINANIE SPEŁNIONY

Warunek nośności na ścinanie przekroju podpory pośredniej B:

v    v

-225 „ 0.233    -222    <06    (PN-B-03200 1990,4.5.2c)

V    V

^vr    ^vr

WARUNEK NOŚNOŚCI NA ŚCINANIE SPEŁNIONY

Zgodnie z punktem 4.5.2 normy PN-B-03200 J990 nie zachodzi interakcja między M i V, sprawdzenie nośności wzorem 45 PN jest zbędne.

Warunki nośności prętów są także spełnione, ponieważ podciąg jest zabezpieczony przed utratą płaskiej postaci zginania płytą żelbetową stropu.

(PN-B-03200_1990, 4.2.6.2)

• żebra podporowe usztywniające

Przyjęto przekrój żeber podporowych skrajnych o wymiarach 2 x 6*145mm Wielkości geometryczne żebra:

t^, = 13-mm H := 6 mm

b_ż := 145mm

:= 590mm - 2-25mm = 540-mm

w^:= 100mm + t_ż + 15-t_ż = 196-mm

-    grubość środnika dwuteownika

-    grubość żebra

-    szerokość żebra

-    wysokość żebra

-    część współpracująca środnika

pole przekroju pojedynczego żebra

- odległość osi żebra od osi środnika

F* := b*-t* = 145-mm-6-mm = 870 mm

^ż    145-mm    13-mm

®ż ■= — + — --+-= 79-mm

2    2 2 2

13