Poz. 2.0 Stropy.

Poz. 2.1 Stropodach niewentylowany.

Zebranie obciążeń na 1mb żebra stropu TerivaII [kN/m]

Rodzaj obciążenia	q^chkN/m	γ^f	q^obkN/m
- 3x papa na lepiku - gładź cementowa 0.035m x 21kN/m^3 x 0,45m - kruszywo lekkie - styropian 0.08m x 0.044 kN/m^3 x 0,45m - paroizolacja - strop TerivaII - tynk cem-wap 0.015m x 19kN/m^3 x 0,45m	0.12 0.48 0.05 2.68 0.28	1.2 1.3 1.2 1.1 1.3	0.14 0.62 0.06 2.95 0.36
Suma Σ	4.24		4.99

Obliczenia statyczno - wytrzymałościowe

Schemat statyczny.

q=7.34 KN/m l₀=5.7 m

R_a= 20.919KN M_max=29.8 KNm R_b=20.919 KN

Wykres momentów

Poz. 2.2 Strop typowej kondygnacji obciążony ciężarem

własnym i użytkowym.

Zebranie obciążeń na 1mb żebra stropu TerivaII [kN/m]

Rodzaj obciążenia	q^chkN/m	γ^f	q^obkN/m
- klepka podłogowa 0.22m x 5.5kN/m^3x 0,45m - gładź cementowa 0.035m x 21kN/m^3 x 0,45m - styropian 0.02m x 0.044 N/m^3 x 0,45m - strop TerivaII - tynk cem-wap 0.015m x 19kN/m^3x 0,45m	0,5445 0,33075 0.05 2.68 0,12825	1.2 1.3 1.2 1.1 1.3	0,6534 0,43 0.06 2.95 0,1667
Suma Σ	4.24		4.99

- obciążenie zmienne

1.5kN/m² x0,45 0,675kN/m² 1.4 2.1kN/m²

Obciążenie całkowite Q^ob = 7.09kN/m²

Obciążenie przypadające na jedno żebro stropu q^ob = Q^ob x 0.45m =

6.38kN/m

Obliczenia statyczno - wytrzymałościowe

Schemat statyczny. q=6.38 KN/m l₀=5.7 m

R_a=19.9 KN M_max=28.6KNM R_b=19.9 KN

Wykres momentów

Wymiarowanie: żebro stropu należy wymiarować na M_max=28.6 KNm

Poz. 2.3 Strop typowej kondygnacji obciążonej ciężarem własnym i prostopadłą ścianką działową.

	p^chkN		p^ob kN
Obciążenie ze ścianki działowej i do żeber stropu - mur 0.08m x 2.6m x 0.9m x 18kN/m^3 - tynk 2 x 0.015m x 19 kN/m^3 x 2.6m x 0.9m	3.37 1.33	1.1 1.3	3.7 1.73
Σ	4.7		5.43

Obciążenie ze stropu z poz. 2.2 q^ob = 6.38 kN/m l_t=5.75 m

Schemat statyczny. P=5.43 KN

6.38 KN/m

R_a=21.18 KN M_max=34.11 KNm R_b=20.94 KN

2.75 m

Poz. 2.4 Strop typowej kondygnacji obciążonej ciężarem własnym i użytkowym oraz ścianką działową II i prostopadłą (przypadek najniekorzystniejszy)

Żebro poszerzone F= 0.25x0.08 = 0.02 m²

q= 0.02x24 = 0.48 kN/m

b- szer. ścianki dział. =0.12

-STAŁE

Warstwy	q^ch kN/m	γ^f	q^ob kN/m
- klepka 0.022m x 5.5 kN/m^3 x (0.98 - 0.11) - podkład cementowy 0.02m x 24 kN/m^3 x 0.86m - papa izolowana - płyta pilśniowa miękka 0.023m x 3kN/m^3 x 0.86m - warstwa wyrównawcza 0.023m x 21kN/m^3 x 0.86m - konstrukcja stropu typowego - poszerzone żebro 0.02x24 - tynk cem.- wap. 0.015m x 0. 98m x 19 kN/m^3	0.1 0.41 0.05 0.06 0.42 2.63 0.48 0.28	1.2 1.3 1.2 1.2 1.3 1.1 1.1 1.3	0.12 0.53 0.06 0.072 0.55 2.9 0.53 0.36
Σ	4.43		5.12

-ZMIENNE

• użytkowe 1.5 kN/m² x 0.86m 1.29 kN/m 1.4 1.8 kN/m

• ścianka działowa rwn. 0.08m x 2.6m x18kN/m³ 3.74 kN/m 1.1 4.1 kN/m

• tynk na ściance 2 x 0.015m x 19kN/m³ x 2.6m 1.48 kN/m 1.3 1.92 kN/m

• ścianka prostop. 0.08x0.9x2.7x18 3.37 kN 1.1 3.7 kN

- tynk na ściance prostop. 0.03x0.9x2.7x19 1.33 kN 1.3 1.73 kN

Schemat statyczny q=7.82 KN/m P=5.43 KN l_t=5.75 m

R_a=25.32 KN M_max= 40.05 KNm R_b=25.08KN

Poz. 2.5 Strop typowej kondygnacji obciążony ciężarem własnym i zastępczym od ścianek działowych.

Obciążenie zastępcze od ścianki działowej (ciężarem 1m² )

• mur 0.08m x 18kN/m³ x 1.1 =0.88 kN/ m²

• tynk 2 x 0.015m x 19 kN/m³ x 1.3 = 0.74kN/m²

• obciążenie zastępcze 1.25 kN/m² x 1.4 = 1.75 kN/m²

• ciężar wł. stropu i warstw podłóg z poz.2.2 = 4.99 kN/m²

• obciążenie użytkowe 1.5 kN/m² x 1.4 = 2.1 kN/m²

Σ 8.36 kN/m²

Poz. 2.6 Strop alternatywny Kleina

DO stropu stosujemy płytę żebrowaną typu półciężkiego , dwuteowniki 200 obmurowane co 0.7m. `

-STAŁE

Warstwy	q^ch kN/m^2	γ^f	q^ob kN/m^2
- klepka podłogowa 0.022m x 5.5 kN/m^3 - podkład cementowy 0.02m x 21 kN/m^3 - papa izolacyjna - płyta pilśniowa miękka 0.023m x 3 kN/m^3 - warstwa wyrównawcza 0.025m x 21 kN/m^3 - keramzyt 0.08m x 8 kN/m^3 - płyta ceglana [ 0.065+(0.15 x 0.055/ 0.445)] m x 18 kN/m^3 - tynk cem.- wap. 0.015m x 19 kN/m^3	0.12 0.42 0.05 0.07 0.5 0.64 1.5 0.29	1.2 1.3 1.2 1.2 1.3 1.2 1.1 1.3	0.14 0.35 0.06 0.08 0.65 0.77 1.65 0.38
Σ	3.59	Σ	4.28

Użytkowe 1.5 kN/m² 1.4 2.1 kN/m²

Q^ch Σ 5.09kN/m Q^ob Σ 6.38 kN/m

Poz. 2.6.1 Płyta ceglana.

Obciążenie na pasmo płyty q^ob = 6.38 kN/m² x 0.445m = 2.84 kN/m

Rozpiętość teoretyczna l_o = l - s = 0.7m - 0.09m = 0.61m

l_t = 1.05 x 0.61m = 0.64m

Moment przęsłowy M = 0.14 kNm

M< 1.25 x R_kc x b x X ( h₁ - X/2 )

0.14 kNm < 1.25 x 1300 kN/m² x 0.15m x X (0.105 - X/2 ) R_kc = R_mc x k

X = 0.03m R_mc = 2.6 Mpa

1.25 x R_kc x b x X = 1600 F_z k = 0.5

F_z =0.0045cm² R_kc = 1300 kN/m²

Przyjęto 3 bednarki 20:1 mm

Poz. 2.6.2 Dźwigar stalowy.

	q^chkN/m	γ^f	q^ob kN/m
- Q^ch x l = 5.09 kN/m^2 x 0.7m - Q^ob x l = 6.38 kN/m^2 x 0.7m - ciężar własny dżwigara I 200	3.56 0.26	1.1	4.46 0.29
Σ	3.82		4.75

l_o =5.15m l_t =1.05 x l_o =5.41m Dane: W_x = 214 cm³

M = 15.7 kNm J_x = 2140cm⁴

E = 210 GPa

Warunek na nośność σ =M/W_x < R_ob

σ =73.36 Mpa <205 Mpa

Warunek został spełniony.

Warunek na ugięcie f <5/384 x ( q^ch x l_t )/ Ej_x < f_dop = l_t /250

f =0.009m < 0.023m

Warunek został spełniony.

Przyjęto I 200.

Poz. 3.0 Ściany.

Poz. 3.1 Ściany nośne zewnętrzne.

Poz. 3.1.1 Ściana zewnętrzna nośna III kondygnacji.

Przyjęto mur z cegły pełnej klasa 100-10 Mpa

Rmk=2Mpa αm=650 γm1=1,25

Ściana osłonowa klasa 150-15 MPa

Rmk=1,4Mpa αm=650 γm1=1,43

Wartości charakterystyczne zgodnie z normą PN-87/B-03002

Zebranie obciążeń - konstrukcja nad ścianą

Obciążenie	N kN	γf	Nch kN
- mur nad gzymsem 0.15m x 0.38m x 1m x 18 kN/m3 -ścianka ażurowa 0.12m x 0.4m x 1m x 18kN/m^3 -gzyms 0.48m x 0.08m x1 m x24 kN/m^3 -wieniec 0,25m x 0.7m x 1m x 24kN/m^3 - ocieplenie 0,06mx 0,15mx1mx0,45 kN/m^3 - ocieplenie wieńca 0,06mx 0,6mx1mx0,45 kN/m^3	1,03 0,6 0,92 4,2 0,004 0,01	1.1 1.1 1.1 1.1 1.2 1.2	1,13 0,66 1 4,62 0,0048 0,012
Σ	7,01		7,42

- Ciężar ściany (pasmo 1 m)

Obciążenie	Phg kN	γ^f	Phg kN
- mur nośny 0,25mx1mx2,6mx18 kN/m^3 - ocieplenie 0,06mx1mx0,45 kN/m^3x2,6m	11,7 0,07	1,1 1,2	12,87 0,08
Σ	12,03		12,95

• z poz. 2.1 R=20,919 KN

P_hg=20,919x1/0,9=23,24KN

Obliczanie mimośrodów.

N_vg=7,42+12,95x0,5=13,89 KN

P_hg=23,24 KN

N_vd=13,89+12,95x0,5+23,24=43,515 KN

Mimośrody

e_n=1 cm e_d=0 e_hg=25/6=4,167 cm e_vg=0

e_g=2,6 cm e_d=0

e_s=0,6x2,6+0,4x0=1,56 cm

e_o=1,56+1=2,56 cm

Długość wyboczeniowa

l=2,6 m

l_o = ψ_v x ψ _n x l = 1 x 1.25x 2.6m

ψ_n = 1.25

ψ_v = 1.0

l_o=3,25 m

Obliczanie współczynnika ϕ (na podstawie PN-87/B-03002)

l_o/ h = 3.25/ 0.25 = 13

e_o/ h = 2.56/ 0.25 = 0.1

przyjęto ϕ = 0,625

Nośność muru

warunek został spełniony

Poz. 3.1.2 Ściana zewnętrzna nośna II kondygnacji.

Obciążenia	Nvg kN	γf	Nvg kN
- z III kondygnacji Nvd z poz.3.1.1 - wieniec 0.25m x 0.23m x 1m x 24 kN/m^3 ^-tynk na wieńcu 0.015m x0.23m x1m x18kN/m^3 - ocieplenie 0,06mx0,23mx0,4 kN/m^3x1m	------- 1,38 0,0621 0,0062	1.1 1.3 1.2	43,515 1,518 0,0852 0,0074
Σ			45,13

Obciążenia	P kN	γf	P kN
- konstrukcja stropu z poz. 2.5. 8.36x0.5x5.7mx1m - użytkowe 1.5 kN/m^2 x 5.7m x 1m x 0.5m	--------- 4,275	----- 1.4	23,82 5,98
Σ			29,8

Ciężar ściany z pozycji 3.1.1.=12,95 KN

Obliczanie mimośrodów.

N_vg=45,13+0,5x12,95=51,6 KN

P_hg=29,8 KN

N_vd=51,6+29,8+0,5x12,95=87,87 KN

Mimośrody

e_n=1 cm e_d=0 e_hg=25/6=4,167 cm e_vg=0

e_g=1,93 cm e_d=0

e_s=0,6x1,93=1,16 cm

e_o=1,16+1=2,16 cm

Długość wyboczeniowa

l=2,6 m

l_o = ψ_v x ψ _n x l = 1 x 1.25x 2.6m

ψ_n = 1.25

ψ_v = 1.0

l_o=3,25 m

Obliczanie współczynnika ϕ (na podstawie PN-87/B-03002)

l_o/ h = 3.25/ 0.25 = 13

e_o/ h = 2.16/ 0.25 = 0,08

przyjęto ϕ = 0,664

Nośność muru

warunek został spełniony

Poz. 3.1.3 Ściana zewnętrzna nośna I kondygnacji.

Obciążenia	Nvg kN	γf	Nvg kN
- z II kondygnacji Nvd z poz.3.1.1 - wieniec 0.25m x 0.23m x 1m x 24 kN/m^3 ^-tynk na wieńcu 0.015m x0.23m x1m x18kN/m^3 - ocieplenie 0,06mx0,23mx0,4 kN/m^3x1m	------- 1,38 0,0621 0,0062	1.1 1.3 1.2	87,87 1,518 0,0852 0,0074
Σ			89,48

Obciążenia	P kN	γf	P kN
- konstrukcja stropu z poz. 2.5. 8.36x0.5x5.7mx1m - użytkowe 1.5 kN/m^2 x 5.7m x 1m x 0.5m	--------- 4,275	----- 1.4	23,82 5,98
Σ			29,8

Ciężar ściany z pozycji 3.1.1.=12,95 KN

Obliczanie mimośrodów.

N_vg=89,48+0,5x12,95=95,95 KN

P_hg=29,8 KN

N_vd=95,95+29,8+0,5x12,95=132,22 KN

Mimośrody

e_n=1 cm e_d=0 e_hg=25/6=4,167 cm e_vg=0

e_g=0,99 cm e_d=0

e_s=0,6x0,99=0,59 cm

e_o=0,59+1=1,59 cm

Długość wyboczeniowa

l=2,6 m

l_o = ψ_v x ψ _n x l = 1 x 1.25x 2.6m

ψ_n = 1.25

ψ_v = 1.0

l_o=3,25 m

Obliczanie współczynnika ϕ (na podstawie PN-87/B-03002)

l_o/ h = 3.25/ 0.25 = 13

e_o/ h = 1.59/ 0.25 = 0.06

przyjęto ϕ = 0,638

Nośność muru

warunek został spełniony

Poz. 3.1.4 Ściana zewnętrzna nośna piwnicy.

Obciążenia	Nvg kN	γf	Nvg kN
z I kondygnacji Nvd z poz.3.1.3 mur 0,38 mx18 kN/m^3x1mx2,2m tynk wew. 1mx0,015mx2,2mx19 kN/m^3 tynk zew. 1mx0,015mx0,81mx19 kN/m^3 - wieniec 0.25m x 0.23m x 1m x 24 kN/m^3 - ocieplenie 0,03mx0,23mx0,45 kN/m^3x1m	------- 15,05 0,63 0,23 2,2 0,003	1.1 1.3 1.3 1.1 1.2	132,22 16,56 0,82 0,3 2,42 0,0036
Σ			152,32

Obciążenia	P kN	γf	P kN
- konstrukcja stropu z poz. 2.5. 8.36x0.5x5.7mx1m - użytkowe 1.5 kN/m^2 x 5.7m x 1m x 0.5m	--------- 4,275	----- 1.4	23,82 5,98
Σ			29,8

Ciężar ściany osłonowej

Obciążenia	Go kN	γf	Go kN
ściana 0,12mx1mx18 kN/m^3x(0,62+2x0,23+32,6) tynk zew. 0,015mx19 kN/m^3x(0,62+0,46+3x2,6)	19,18 2,53	1,1 1,3	21,01 3,29
Σ			24,3

N_vg=132,22+0,5x17,68+2,42=143,48 KN

N_vd=143,48+24,3+29,8+0,5x17,68=206,42 KN

P_hg=29,8 KN

Parcie gruntu

Parcie pionowe

Dane:

K_a=tg²(45^o-∅/2) p^ch=5 KN/m²

K_a=0,333 ∅=30^o

γ_g=17,1 KN/m³

p₁'=5x0.333=2,82 KN/m²

p₂'=p₁'+γ_gxh₁xK_axγ_f=2,82+17,1x1,39x1,2x0,333=12,31 KN/m²

parcie gruntu na 1m ściany

p₁=5x0.333x1m=2,82 KN/m

p₂=p₁'+γ_gxh₁xK_axγ_fx1m=2,82+17,1x1,39x1,2x0,333=12,31 KN/m

obliczenie momentu granicznego

M_g=N_vgxe_vg+P_hgxe_hg+G_oxe_vg=143,48x6,5 cm+29,8x5,66 cm-24,3x16,5cm=700,34KNcm=0,7 KNm

Schemat statyczny

M_max=2,7 KNm

e_s=M_max/N_vg=12,71/143,48=1,88 cm

e_n=38/30=1,27 cm

e_o=e_s+e_n=3,15 cm

Długość wyboczeniowa

l=2,6 m

l_o = ψ_v x ψ _n x l = 1 x 1.x 2.2m

ψ_n = 1

ψ_v = 1.0

l_o=2,6 m

Obliczanie współczynnika ϕ (na podstawie PN-87/B-03002)

l_o/ h = 2,6/ 0.38 = 6,84

e_o/ h = 3,15/ 0.38 = 0,083

przyjęto ϕ = 0,845

Nośność muru

warunek został spełniony

Poz. 3.2 Ściana wewnętrzna nośna.

Poz. 3.2.1 Ściana wewnętrzna nośna III kondygnacji.

Obliczenia na pasmo 1m.

Obciążenia	NvgkN	γf	NvgkN
- ścianka ażurowa 0,12mx0,7mx18KN/m^3x1mx0,4m obciązenie z pokrycia poz.2.1 6,71KN/mx1m wieniec 0,25mx0,23mx24KN/m^3x1m	0,6 6,71 1,38	1.1 --- 1,1	0,66 6,71 1,52
Σ			8,89

Obciążenia	Phg kN	γf	Phg kN
- ciężar ściany 2,6mx18KN/m^3x1mx0,25m - tynk 2,6mx19KN/m^3x1mx0,015mx2	11,7 1,48		12,87 1,93
Σ			14,8

N_vg=8,89KN+0,5x14,8KN=16,29 KN

Obciążenie -stropodach z poz.2.1

P_h1+P_h2=2x4,03KN=8,06 KN=P_hg

N_vd=N_vg+P_hg+0,5xG=16,29+8,06+7,4=31,75 KN

Obliczanie mimośrodów.

Mimośrody

e_n=0 e_d=0 e_hg=0 e_vg=0

e_s=0

e_o=1cm=e_n

Długość wyboczeniowa

l=2,6 m

l_o = ψ_v x ψ _n x l = 1 x 1.25x 2.6m

ψ_n = 1.25

ψ_v = 1.0

l_o=3,25 m

Obliczanie współczynnika ϕ (na podstawie PN-87/B-03002)

l_o/ h = 3.25/ 0.25 = 13

e_o/ h = 1/ 0.25 = 0,04

przyjęto ϕ = 0,822

Nośność muru

warunek został spełniony

Poz. 3.2.2 Ściana wewnętrzna nośna II kondygnacji.

Obliczenia na pasmo 1m.

Obciążenia	NvgkN	γf	NvgkN
- z wyższej kondygnacji poz. 3.2.1 wieniec 0,25mx0,23mx24KN/m^3x1m	77,87 1,38	-- 1,1	31,75 1,52
Σ			40,67

Obciążenia	Phg kN	γf	Phg kN
- ciężar ściany 2,6mx18KN/m^3x1mx0,25m - tynk 2,6mx19KN/m^3x1mx0,015mx2	11,7 1,48		12,87 1,93
Σ			14,8

N_vg=86,79 KN

Obciążenie -strop z poz. 2.5

P_hg=29.8 KN

N_vd=40,67 KN+29,8 KN+7,4 KN =77,87 KN

Obliczanie mimośrodów.

Mimośrody

e_n=0 e_d=0 e_hg=0 e_vg=0

e_s=0

e_o=1cm=e_n

Długość wyboczeniowa

l=2,6 m

l_o = ψ_v x ψ _n x l = 1 x 1.25x 2.6m

ψ_n = 1.25

ψ_v = 1.0

l_o=3,25 m

Obliczanie współczynnika ϕ (na podstawie PN-87/B-03002)

l_o/ h = 3.25/ 0.25 = 13

e_o/ h = 1/ 0.25 = 0,04

przyjęto ϕ = 0,822

Nośność muru

warunek został spełniony

Poz. 3.2.3 Ściana wewnętrzna nośna I kondygnacji.

Obliczenia na pasmo 1m.

Obciążenia	NvgkN	γf	NvgkN
- z wyższej kondygnacji poz. 3.2.2 wieniec 0,25mx0,23mx24KN/m^3x1m	77,87 1,38	-- 1,1	77,87 1,52
Σ			79,39

Obciążenia	Phg kN	γf	Phg kN
- ciężar ściany 2,6mx18KN/m^3x1mx0,25m - tynk 2,6mx19KN/m^3x1mx0,015mx2	11,7 1,48		12,87 1,93
Σ			14,8

N_vg=86,79 KN

Obciążenie -strop z poz. 2.5

P_hg=29.8 KN

N_vd=86,79 KN+29,8 KN+7,4 KN =123,99 KN

Obliczanie mimośrodów.

Mimośrody

e_n=0 e_d=0 e_hg=0 e_vg=0

e_s=0

e_o=1cm=e_n

Długość wyboczeniowa

l=2,6 m

l_o = ψ_v x ψ _n x l = 1 x 1.25x 2.6m

ψ_n = 1.25

ψ_v = 1.0

l_o=3,25 m

Obliczanie współczynnika ϕ (na podstawie PN-87/B-03002)

l_o/ h = 3.25/ 0.25 = 13

e_o/ h = 1/ 0.25 = 0,04

przyjęto ϕ = 0,822

Nośność muru

warunek został spełniony

Poz. 3.2.4 Ściana wewnętrzna nośna piwnicy.

Obliczenia na pasmo 1m.

Obciążenia	NvgkN	γf	NvgkN
- z wyższej kondygnacji poz. 3.2.3 wieniec 0,25mx0,23mx24KN/m^3x1m	123,99 1,38	-- 1,1	123,99 1,52
Σ			125,51

Obciążenia	Phg kN	γf	Phg kN
- ciężar ściany 2,2mx18KN/m^3x1mx0,25m - tynk 2,2mx19KN/m^3x1mx0,015mx2	9,9 1,25	1,1 1,3	10,89 1,63
Σ			12,52

N_vg=125,51+0,5x12,52=131,77 KN

Obciążenie -strop z poz. 2.5

P_hg=29.8 KN

N_vd=131,77 KN+29,8 KN+6,26 KN=167,83 KN

Obliczanie mimośrodów.

Mimośrody

e_n=0 e_d=0 e_hg=0 e_vg=0

e_s=0

e_o=1cm=e_n

Długość wyboczeniowa

l=2,6 m

l_o = ψ_v x ψ _n x l = 1 x 1.25x 2.6m

ψ_n = 1.25

ψ_v = 1.0

l_o=3,25 m

Obliczanie współczynnika ϕ (na podstawie PN-87/B-03002)

l_o/ h = 3.25/ 0.25 = 13

e_o/ h = 1/ 0.25 = 0,04

przyjęto ϕ = 0,822

Nośność muru

warunek został spełniony

Poz. 4.0 Nadproża.

Poz. 4.1 Nadproża okienne w ścianie nośnej.

Otwór okienny o szerokości 1.58m.

Długość obliczeniowa nadproża l_t = 1.89m

Obciążenia	q^ch kN/m	γf	q^ob kN/m
- wieniec 0.23m x 0.25m x 24 kN/m^3 - ciężar muru 1,45m x 0,25m x 18 kN/m^3 tynk cem.- wap. 0,015m x2 x 1,45x19 kN/m^3 strop międzokienny 5,25KN/m^2x0,5x5,47m obc.dopełniające 0,9KN/m^2x0,5x5,47m tynk na nadprożu 0,015mx0,23mx19KN/m^3 obc.użytkowe 1,5 KN/m^3x0,5x5,47m obc.od ścianek działowych 1,25KN/m^2x0,5x5,47m	1,32 6,88 0,83 14,36 2,46 0,06 4,1 3,42	1,1 1,1 1,3 --- 1,3 1,3 1,4 1,4	1,45 6,88 1,0 14,36 3,12 0,078 5,74 4,79
Σ			37,42

Schemat statyczny.

M_max = q^ob x (l_l0)² / 8=16,7 KNm

R_a=15,78 KN R_b=15,78 KN

Obliczenie zbrojenia

Przyjęto

Cegłę klasy 15 na zaprawie marki 5

b=0,38 m h₀=0,23m σ_c=1,25xR_kc =2000 KN/m² R_fc=0,5xR_nc R_nc=3,2 Mpa

X=0,14 m Ra=160 Mpa-naprężenie w stali

F_a=0,001 m

Przyjęto bednarkę 20mmx1mm

Poz. 4.2 Nadproża drzwiowe w ścianie nośnej.

Otwór o szerokości 1,11m.

Długość obliczeniowa nadproża l₀ = 1,16 m

Obciążenia	q^ch kN/m	γf	q^ob kN/m
- wieniec 0.23m x 0.25m x 24 kN/m^3 - ciężar muru 0,3m x 0,25m x 18 kN/m^3 tynk cem.- wap. 0,015m x2 x 0,3x19 kN/m^3 strop międzokienny 5,25KN/m^2x0,5x2,45m obc.dopełniające 0,9KN/m^2x0,5x2,45m tynk na nadprożu 0,015mx0,23mx19KN/m^3 obc.użytkowe 1,5 KN/m^3x0,5x2,45m obc.od ścianek działowych 1,25KN/m^2x0,5x2,45m	1,32 1,34 0,17 6,43 1,1 0,06 1,83 1,53	1,1 1,1 1,3 --- 1,3 1,3 1,4 1,4	1,45 1,48 0,22 6,43 1,43 0,08 2,57 2,14
Σ			15,8

M_max=2,66 KNm

R_a=1,54 KN R_b=1,54 KN

Obliczenie zbrojenia

Przyjęto

Cegłę klasy 15 na zaprawie marki 3

b=0,25 m h₀=0,1m σ_c=1,25xR_kc =2250 KN/m² R_fc=0,5xR_nc R_nc=3,6 Mpa

X=0,078 m Ra=160 Mpa-naprężenie w stali

F_a=0,00027 m

Przyjęto bednarkę 20mmx1mm

Poz. 5.0 Schody.

Poz. 5.1 Płyta biegowa.

Obciążenia	P^ch kN/m^2	γf	P^ob kN/m^2
- płyta nośna 0.12m x 24 kN/m^3 / 0,8 - stopnie 0.5 x 0.161mx0,28 x 24 kN/m^3/0,28 - lastriko [0,161*0,02*22+0,28*24]/0,28 - tynk od spodu 0.015m x 19 kN/m^3 / 0,8 - obciążenie użytkowe	3,6 1,93 0,91 0,35 3,0	1.3 1.1 1.1 1.3 1.3	1,18 2,12 3,96 0,46 3,9
Σ	-----		11,62

q₁=11,62 KN/m²

Poz. 5.2 Płyta spocznikowa piętra.

Obciążenia	P^ch kN/m^2	γf	P^obkN/m^2
- płyta nośna 0.12m x 24 kN/m^3 - lastriko 0.03m x 22 kN/m^3 - tynk od spodu 0.15m x 19 kN/m^3 - obciążenie użytkowe	2.88 0.66 0.28 3.0	1.1 1.3 1.3 1.3	3.17 0.86 0.34 3.9
Σ	6,83		8,3

q₂=8,3 KN/m²

cosα=0,8

długości poszczególnych przęseł belki

l₁=152,6 cm

l₂=236,6 cm

l₃=151,6 cm

R_a=59,798 KN R_b=99,816 KN

Projektowane schody powinny przenieść powyższe siły

Poz. 6.0 Ławy fundamentowe.

Poz. 6.1 Ława fundamentowa pod ścianą zewnętrzną nośną .

Ława jest liczona na szerokość 1mb.

N_vd=280,47 KN

B=1,0

q_f=255 KPa

b=1,32 m

przyjęto b=1,35 m h=0,4m s=0,49 m

zebranie obciążeń

- Obciążenie poziome ( z poz. 3.1.4).

H_A = 7,52 KN

H_B = (2,82+12,31)x0,4m=6,05 KN

- Obciążenie pionowe.

Obciążenie	Q kN/m
-Gf -ławy - 1.35m x 0.4m x 24 kN/m^3 x 1.1 - G z -gruntu - 0.4m x0.49m x16kN/m^3x1.2 - GN - 4.5kN/m^2 x 0.49m 1.35 - GP - posadzki -0.4m x0.49m x20kN/m^3x1.3 - Nvd - 280,47	14,26 4,02 3,57 5,09 280,47
Σ	307,41

- Sprawdzanie mimośrodu.

ΣM_A = H_A x h_f + H_B x h_f /2 G_p x (s+a)/2 - (G_N + G_z )(s+a)/2 = 9,4 kNm

e =9,4/ 307,41= 0,03

e<b/6 =0,22

Warunek został spełniony.

-Sprawdzanie naprężeń pod ławą fundamentową.

σ_1,2= ΣN x (1 -+6 x e/b ) / b

σ₁ = 257,3 kN/m² <1.2 x255=306

σ₂ = 198,1 kN/m² <306

Waruek został spełniony.

Poz. 6.2 Ława fundamentowa pod ścianą wewnętrzną nośną .

Ława jest liczona na szerokość 1mb.

N_vd=207,02 KN

B=1,0

q_f=255 KPa

b=0,974 m

przyjęto b=1 m h=0,4m s=0,38 m

- Obciążenie pionowe.

Obciążenie	Q kN/m
- ze ściany piwnicy z poz. 3.2.4 Nd /1m - ciężar ławy 1m x 0.4m x 24 kN/m^3 x 1.1 - ciężar posadzki 2 x 0.38m x 0.4m x 20 kN/m^3 x 1.3	207,02 10,56 7,38
Σ	224,96

- Sprawdzanie mimośrodu.

Mimośrody nie występują.

e = 0

-Sprawdzanie naprężeń pod ławą fundamentową.

σ₁=σ₂ = 224,96 kN/m² < 1.2 x 255 =267,7 kN/m²

Waruek został spełniony.

Poz. 6.3 Ława fundamentowa pod ścianą zewnętrzną samonośną .

Ława jest liczona na szerokość 1mb.

przyjęto b=0,45 m h=0,4m s=0,01m

- Obciążenie pionowe.

Obciążenie	Q kN/m
- ścianka kolankowa 0.25 x 0,75 x 18 x 1.2 - wieńce 4 x 0.29 x 0.25 x 24 x 1.1 - ściany 1,2,3 kond. 3 x0.43 x 2.6 x 14 x 1.1 - ściana piwnicy 0.38 x 2.2 x 14 x 1.1 - tynk 2 x0.015 x 8,82 x 19 x1.3 - ciężar ławy Gf 0.45 x 0.4 x24 x 1.1 - posadzka Gp (0.01 x 0.4) x 20 x 1.3	4 7,7 66,4 16,55 6,53 4,75 0,01
Σ	102,03

Pomijamy obciążenie gruntu i naziomu.

- Sprawdzanie mimośrodu.

Mimośród od posadzki G_P < 1mm więc go pomijam.

e = 0

-Sprawdzanie naprężeń pod ławą fundamentową.

σ_1,2 = ΣN / b = 226,73

_max σ = 226,73 kN/m² < 1.2 x 255 kN/m² = 306 kN/m²

Waruek został spełniony.

Poz. 6.4 Ława fundamentowa pod ścianą nośną od kladki schodowej .

Ława jest liczona na szerokość 1mb. Nie uwzględniam obciążenia ściany od belek

spocznikowych.

Obciążenia	Nd kN	γf	Nd kN
- ciężar własny ściany 0.29m x 1m x 10.51m x 14 kN/m^3 - ciężar wieńca 4 x 0.29m x 0.25m x 1m x 24 kN/m^3		1.1 1.1	52.02 7.64
Σ			59.66

N = N_d = 58.09 kN

Szerokość ławy b > N / (1m x q_fm ) x γ_f

b = 59.66 kN / (1m x 250 kN/m²) x 1.2 = 0.28m

Przyjąłem szerokość ławy b = 0.3m

Szerokość odsadzki s = 0.025m

Wysokość ławy H = 0.35m

- Obciążenie pionowe.

Obciążenie	Q kN
- ze ściany i wieńców Nd N - ciężar ławy 0.3m x 0.35m x 1m x 24 kN/m^3 x 1.2 GF - ciężar posadzki 0.5m x 0.025m x 1m x 20 kN/m^3 x 1.2 GP	59.66 6.6 0.32
Σ	65.01

- Sprawdzanie mimośrodu.

Mimośrody nie występują.

e = 0

-Sprawdzanie naprężeń pod ławą fundamentową.

σ_1,2 = ΣN x ( 1 +_6 x e/ b) / 1m x b < _max σ < 1.2 x q_fm

σ₁ = 216.7 kN/m²

σ₂ = 216.7 kN/m²

_max σ = 216.7 kN/m² < 1.2 x 250 kN/m² = 300 kN/m²

Waruek został spełniony.

Poz. 7.0 Dach drewniany.

Dach jętkowy o α=36^o z drewna sosnowego K=27

Obciążenie śniegiem-strefa I

Q_k=0,7 KN/m²

C₁=0,8*(60-α)/30=0,64

C₁=1,2*(60-α)/30=0,96

S_k1=Q_k*C₁=0,448

S_k2=Q_k*C₂=0,672

S_k1=Q_k*C₁*γ_f=0,627

S_k2=Q_k*C₂*γ_f=0,94

Obciążenie wiatrem-strefa I teren A

Q_k=0,25 KN/m² β=1,8

Q_k=Q_k*C_e*C*β C_e=0,8+0,02*11,38=1,02

γ_f=1,3

wariant 1

C_z^s=0

Wariant 2

C_z^p=0,015α-0,2=0,34 C_z^s=-0,045(40-α)=-0,18

Parcie - obc.charakterystyczne

p_k= Q_k=Q_k*C_e*C_z^p*β=0,156 KN/m²

p=Q_k*C_e*C_z^p*β*γ_f=0,2 KN/m²

ssanie- obc.charakterystyczne

p_k= Q_k=Q_k*C_e*C_z^s*β=-0,083 KN/m²

p=Q_k*C_e*C_z^s*β*γ_f=-0,1 KN/m²

Obciążenia stałe

	GK kN/m^2	γf	G kN/m^2
- karpiówka 0,750 KN\m^3 łaty drewniane 0,038m*0,05m*5,5KN/m^3/0,3 kontrłaty 0,015m*0,038m*5,5KN/m^3/0,85 - papa izolacyjna 0,3 KN/m^2 - deskowanie 0,025m*5,5 KN/m^3 - krokwie 0,06m*0,18m*5,5 KN/m^3/0,85	0,75 0,012 0,0037 0,3 0,14 0,069	1,2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.1	0,9 0,15 0,0044 0,36 0,16 0,077
Σ	0.32		1,65

Zebranie obciążeń

obc.kN/m² obc. prostopadłe do połaci dachu obc. rów.

rodz. obc. str. nawietrzna str. zawietrzna do połaci

- pokrycie	1,32	1,32	0,97
- śnieg	0,6	0,22	0,44
- wiatr	0,2	- 0,1	0
Razem	2,12 kN/m^2	1,44 kN/m^2	1,41 kN/m^2
Obciążenie krokwi w rozstawie 0.8m	1,8 kN/m	1,22 kN/m	1,2 kN/m

Przyjęto obciążenia na krokwie w rozstawie co 0.8m.

Obciążenie symetryczne q = 1.22 kN/m

Obciążenie niesymetryczne q₁ = 0.58 kN/m

Obciążenie równoległe q₂ = 1.2 kN/m

powyższy schemat został obliczony przy użyciu komputera

wartości charakterystyczne(momenty i siły normalne) użyto do dalszych obliczeń

krokiew

współczynniki wytrzymałościowe wg PN-81/B-03150

Rkc=	20000	kN/m^2		Wymiary krokwi (0,06*0,18) AkR=0,0108 m^2
Rdc=	11500	kN/m^2
Rdm=	13000	kN/m^2				c=lc/i=	113,96
Em=	9000000	kN/m^2
m.=	1
		c	<	cdop
		113,960	<	150
W zależności od  przyjęto kw=0,231					kw/kE=	0,87
Do wymiarowania przyjęto pkt. w przęśle gdzie					-1,573	KNm
	Mx=	-1,573	KNm		N=	-8,830
	My=	0	KNm
	Wx=	0,00032	m^3
	σc	7686,39	<	11500		[kPa]
Założony przekrój spełnia warunki wytrzymalościowe

Jętka

Rkc=	20000	kN/m^2		wymiary jętki ( 0,06*0,18 ) AkR=0,0108 m^2
Rdc=	11500	kN/m^2
Rdm=	13000	kN/m^2		Smukło.		c=lc/i=	j/w
Em=	9000000	kN/m^2
m.=	1
		c	<	cdop
		113,96	<	150
W zależności od  przyjęto kw=0,231					kw/kE=	0,87
	N=	0,49	kN

	σc	196,4	<	11500		[kPa]
Założony przekrój spełnia warunki wytrzymalościowe.

Największy moment zginający w krok wi.

M_AD = 0.125 x ( q + q₁) x (l_d)² x 0.7 = 1.44 kNm

Przyjęto przekrój krokwi 6cm x 16cm, R_dm = 13 MPa

W_x = 228 x 10^-6 m³

A = 0.06m x 0.16m = 1.03 x 10^-4 m²

Siła podłużna w dolnym odcinku krok wi.

A₂ = q₂ x l_d x 0.5 = 0.49 kN/m x 4.5m x 0.5 = 1.5 kN

Naprężenie normalne.

σ = A₂ / A + M_AD / W_x = 1.5kN / 0.0098m² + 1.44 kNm / 228 x 10^-6 m³ = 8.462 MPa < m x R_dm

= 13 MPa

- obciążenie pionowe

pokrycie q + q₁ = 0.9 kN/m²

śnieg s₂ x cos α =0.74 kN/m² x 0.755 = 0.56 kN/m²

wiatr W_P x cos α 0.29 kN/m² x 0.755 = 0.22 kN/m²

Σ = 1.68 kN/m²

q' = 1.68kN/m²

- obciążenie poziome

wiatr W_P sin α =0.29 kN/m² x 0.656 = 0.19 kN/m²

q'' = 0.19 kN/m²

Obciążenie na płatew o przekroju 0.12m x 016m.

- pionowe q' x ( l_g + l_d/2 ) = 1.68 kN/m² (2.65 + 4.5m x 05 ) = 8.23 kN/m

- ciężar własny 0.12m x 0.18m x 5.5 kN/m³ x 1.1 = 0.13 kN/m

Σ = 8.36 kN/m

q_y = 8.36 kN/m

- poziome q'' x ( l_g + l_d/2 ) = 0.19 kN/m² (2.65m + 4.5m x 05 ) = 0.93 kN/m

q_x = 0.93 kN/m

Moment podporowy nad mieczem.

m = l₁ / a = 2.4m / 0.8m = 3

(M_X)' = q_y x a² x (1+ m³) / 4 x ( 2 + 3m) = 3.4kNm

Reakcja na podporze na mieczu.

(R_X)' = R + (M_X)' /a = q_Y x (a + l₁) / 2 + (M_X)' / a = 17.63kN

Siła ściskająca w mieczu.

S = (R_X)' / sin45 = 24.93 kN

Siła ściskająca w płatwi.

H = (R_X)' = 17.63 kN

Moment zginający od mimośrodu działania siły H.

M_X2 = H x e = H x 0.5 (0.16 - 0.02) = 1.23 kNm

Moment przęsłowy od obciążenia zewnętrznego.

M_X1 = q_Y x l²/ 8 - (R_X)' x a = 2.62 kNm

Rzeczywisty moment zginający w przęśle w środku.

M_Z = M_X1 - M_X2 = 2.62 kNm - 1.23 kNm = 1.39 kNm

Moment od zginania poziomego.

M_y = q x l² / 8 = 0.93kN/m x 4² / 8 = 1.86 kNm

Naprężenia w płatwi.

W_x = 0.12m x ( 0.16m )³ / 12 x 0.08m =512 x 10^{- 6} m³

W_y = 0.12m x ( 0.12m )³ / 12 x 0.06m =384 x 10^{- 6} m³

J_y = 0.18m x ( 0.14m )³ / 12 =41.16 x 10^{- 6} m⁴

A_d =0.12m x 0.16m = 192 x 10^{- 4} m²

i = 0.0465m

λ_c = l_c / i = 1 x 5 x 0.8 / 0.0465 = 86 ⇒ k_w =0.39

R_dc =11.5 MPa , m =1

σ = R_dc x (M_Z / W_X + M_y / W_y ) / R_dm + H / A_d x k_w < m x R_dc

σ = 11.5 x (1.26/ 512 x 10^{- 6} m³ +1.78 /384 x 10^{- 6} m³ ) + 35.97 /192 x 10^{- 4} m² x 0.39 = 11.08 MPa

σ < 11.5 MPa

Warunek został spełniony.

Siła w słupku.

słupek o przekroju 0.12m x 0.12m

A_S = 0.0144m²

J_y = (0.14m)⁴ / 12 =17.3 x 10^{- 6} m⁴

h_S =2.44m

m = 1.0

i = 0.03464

λ_c = l_c / i = 1 x 2.44 / 0.0364 = 70 ⇒ k_w =0.522

P_SŁ = q_y x l_C = 17.63kN/m x 2m + 8.36 kN/m x 1.6 m = 48.64 kN

σ = P_SŁ/ A_S x k_w = 48.64 kN / 0.0144m² x 0.522 = 6.42 MPa

σ < 11.5 MPa

warunek został spełniony.

1

---