Wojskowa Akademia Techniczna
Wydział Inżynierii Lądowej i Geodezji
Katedra Budownictwa
KONSTRUKCJE METALOWE
PROJEKT STROPU STALOWEGO
Autor: Michał Gonciarz
Grupa: B8K1N1
Sprawdzający: dr inż. Henryk Król
Warszawa 2009
Schemat konstrukcji stropu
Zebranie obciążeń żeber
Przedmiot obciążenia |
Obciążenie charakterystyczne kN/m |
Współczynnik obciążenia γf |
Obciążenie obliczeniowe kN/m |
OBCIĄŻENIA STAŁE
Ciężar własny żebra - przyjęto IPN160
Płyta żelbetowa gr. 18 cm 0,18 x 25,0 x 1,0
Gładź cementowa gr. 3 cm 0,03 x 21,0 x 1,0
Parkiet drewniany gr. 2.0 cm 0.02 x 8,8 x 1,0
Tyk o gr. 2,0 cm 0,20 x 22,0 x 1,0
OBCIĄŻENIA ZMIENNE
Obciążenie użytkowe - 3,5 kN/m2 3,5 x 1,0
|
0,179
4,500
0,630
0,176
0,440
3,5 |
1,1
1,1
1,3
1,1
1,3
1,3 |
0,197
4,950
0,819
0,194
0,572
4,55 |
RAZEM: |
Σ qk = 9,425 |
- |
Σ qo = 11,282 |
Wyznaczanie wartości sił wewnętrznych
długość obliczeniowa belki
lo = µ · l lo = 1,05 · 360 = 378 cm
moment zginający:
Mmax = 0,125 · 0,11282 · 3782 = 2014,93 kNcm
siła poprzeczna:
Vmax = 0,5 · 0,11326 · 378 = 21,32kN
Przyjęcie przekroju belki
potrzebny wskaźnik wytrzymałości
Dla stali St3SY i przyjętego przekroju żebra:
wytrzymałość obliczeniowa f d= 215 MPa
współczynnik sprężystości podłużnej E = 205 GPa
Przyjęto IPN 160 o Wx = 116,7cm3
charakterystyka geometryczna przekroju
A = 22,8 cm2
Ix = 934 cm4
Iy = 54,58 cm4
Wx = 116,7 cm3
Wy = 14,75 cm3
h = 16,0 cm
tw = 0,63 cm
tf = 0,95 cm
bf = 7,4 cm
r = 0,63 cm
określenie klasy przekroju
Środnik
- kl. 1
Półki
- kl. 1
przekrój spełnia warunki klasy 1
5. Stan graniczny nośności
nośność obliczeniowa przy zginaniu
Dla klasy 1 dla IPN
nośność obliczeniowa przy ścinaniu
5.1 Nośność belki (element jednokierunkowo zginany)
Element jest zabezpieczony przed zwichrzeniem, stąd
5.2 Nośność belki (element ścinany)
Warunki stanu granicznego nośności spełnione
Stan graniczny użytkowania
ugięcie graniczne
ugięcie rzeczywiste
Warunek f < fmax jest spełniony
Zebranie obciążeń belki głównej
Przedmiot obciążenia |
Obciążenie charakterystyczne kN/m |
Współczynnik obciążenia γf |
Obciążenie obliczeniowe kN/m |
Obciążenia charakterystyczne od żebra (9,425 x 3,6 x 5)/5,4
Obciążenia obliczeniowe od żebra (11,282 x 3,6 x 5)/5,4
Ciężar własny belki - przyjęto IPE 360
|
31,417
0,571
|
1,1 |
37,607
0,628
|
RAZEM: |
Σ qk = 31,988 |
- |
Σ qo = 38,235 |
Wyznaczanie wartości sił wewnętrznych
długość obliczeniowa belki
lo = µ · l lo = 1,05 · 540 = 567 cm
moment zginający:
Mmax = 0,125 · 0,38235 · 5672 = 15 365,16 kNcm
- siła poprzeczna:
Vmax = 0,5 · 0,38235 · 567 = 108,40kN
Przyjęcie przekroju belki
potrzebny wskaźnik wytrzymałości
Dla stali St3SY i przyjętego przekroju żebra:
wytrzymałość obliczeniowa f d= 215 MPa
współczynnik sprężystości podłużnej E = 205 GPa
Przyjęto IPE 360 o Wx = 903,7 cm3
charakterystyka geometryczna przekroju
A = 72,73 cm2 Ix = 16270 cm4 Iy = 1043 cm4
Wx = 903,7 cm3 Wy = 122,8 cm3 h = 36,0 cm
tw = 0,80 cm tf = 1,27 cm bf = 17 cm r = 1,8 cm
określenie klasy przekroju
Środnik
- kl. 1
Półki
- kl. 1
przekrój spełnia warunki klasy 1
10. Stan graniczny nośności
nośność obliczeniowa przy zginaniu
nośność obliczeniowa przy ścinaniu
10.1 Nośność belki (element jednokierunkowo zginany)
Element jest zabezpieczony przed zwichrzeniem, stąd
10.2 Nośność belki (element ścinany)
Warunki stanu granicznego nośności spełnione
11. Stan graniczny użytkowania
- ugięcie graniczne
- ugięcie rzeczywiste
Warunek f < fmax jest spełniony
Połączenie belki głównej z żebrem
Przyjęto połączenie pachwinowo spawane
Siła poprzeczna z żebra - V = 21,32Kn
warunek dla spoiny
Połączenie żebra z belką główną przewidziano jako przegubowe, mamy więc do czynienia tylko z siłami ścinającymi. Powyższy warunek przyjmuje postać:
χ = 0,7 dla stali Re ≤ 255 MPa (St3SY)
Przyjmuję spoinę grubości 3 mm
Sprawdzenie warunku
Warunek spełniony
2