Aleksandra Kazimierczak Gdańsk, 28.06.2005r.
WILiŚ gr 9 sem IV
INSTALACJA ELEKTRYCZNE
-PROJEKT ZALICZENIOWY-
ZAKRES OPRACOWANIA
I. PARAMETRY TECHNICZNE OBIEKTU
1.Charakterystyka obiektów budowlanych
2. Założenia techniczno-ekonomiczne
2.1 Założenia wynikające z zadanych warunków wstępnych
2.1.1 Parametry techniczne zasilającej stacji transformatorowej
2.1.2 Parametry techniczne wynikające z obowiązujących norm
II. ZASILANIE GŁÓWNE OBIEKTU
1. Moc zainstalowana i moc szczytowa
1.1 Moc zainstalowana
1.2 Moc szczytowa
1.3 Prąd szczytowy
1.4 Prąd znamionowy zabezpieczenia
2. Dobór kabla zasilającego złącze kablowe ZK
2.1 Dobór kabla ze względu na długotrwałe przeciążenie
2.2 Dobór zabezpieczenia linii kablowej zasilającej
2.3 Dobór ze względu na dopuszczalne spadki napięć
2.4 Rezystancja złącza kablowego
2.5 Sprawdzenie przekroju kabla ze względu na rzeczywisty spadek napięcia
2.6 Zestawienie
III. ROZDZIAŁ POBIERANEJ MOCY
1. Rozdzielnia główna RG
1.1 Pełnione funkcje
1.2 Linia kablowa zasilająca rozdzielnie
1.3 Zabezpieczenie linii kablowej zasilającej rozdzielnię
1.4 Kompensacja mocy biernej
1.5 Ochrona od porażeń
1.6 Ochrona przepięciowa
2. Rozdzielnia wydziałowa R1
2.1 Pełnione funkcje
2.2 Linia kablowa zasilająca rozdzielnię
2.3 Dobór wartości wkładek zabezpieczających WLZ
I. PARAMETRY TECHNICZNE OBIEKTU
Charakterystyka obiektów budowlanych
Opracowanie projektowe dotyczy obiektów o nazwach:
Hala H1: Obiekt Gospodarczo - Przemysłowy
Hala H2: Obiekt Gospodarczo - Przemysłowy
Hala H3: Obiekt Gospodarczo - Przemysłowy
Hala H4: Obiekt Gospodarczo - Przemysłowy
Są to obiekty budowlane:
- o konstrukcji lekkiej, bez dodatkowej izolacji termicznej
- o wymiarach 60m x 40m x 5m oraz 70m x 50m x 5m
- bez specjalnych wymagań co do pewności zasilania
- zlokalizowane w terenie przemysłowym miejskim
płaskim, utwardzonym
z utwardzonymi drogami dojazdowymi
w bezpośredniej bliskości transformatorowej stacji zasilającej
- posadowione na gruncie ilastym lekko wilgotnym
- pomieszczenia
o niskim poziomie wilgotności
z dużymi wahaniami temperatury
bez jakichkolwiek zagrożeń
wybuchem,
pożarem,
środkami żrącymi
Założenia techniczno-ekonomiczne
Założenia wynikające z zadanych warunków wstępnych
Parametry techniczne zasilającej stacji transformatorowej
a) napięcie znamionowe stacji trafo UnI / UnII = 15/0,4 kV
2.1.2Parametry techniczne wynikające z obowiązujących norm
Projekt został opracowany na podstawie norm i obowiązujących przepisów dotyczących projektowania instalacji przemysłowych o napięciu do 1kV oraz w zakresie ochrony przeciwporażeniowej, ochrony przeciwprzepięciowej i ochrony przeciwpożarowej.
Przyjęto zgodnie z obowiązującymi normami i przepisami, następujące parametry:
- dopuszczalne spadki napięcia zasilania
całkowity ΔU%max = 10%
linia kablowa zasilająca 3%
wlz + do końca instalacji odbiorczej 7%
II. ZASILANIE GŁÓWNE OBIEKTU
1. Moc zainstalowana i moc szczytowa
1.1 Moc zainstalowana
W opracowaniu do ustalenia mocy szczytowej i szczytowego obciążenia opracowano bardzo szczegółowy harmonogram pracy zainstalowanych urządzeń w każdej godzinie doby.
|
H1 |
H2 |
H3 |
H4 |
|
Ps |
220 |
250 |
140 |
80 |
kW |
Pt |
120 |
145,5 |
89 |
57 |
kW |
Pc |
340 |
395,5 |
235 |
137,5 |
kW |
Moc zainstalowana maszyn i urządzeń
Moc zainst. wyposażenia tech. obiektu bud.
Moc zainstalowana całkowita obiektu
1.2 Moc szczytowa
Prace projektowe zostały oparte na przeprowadzonej analizie poboru mocy szczytowej dla przypadku najbardziej niekorzystnego, mianowicie największego poboru mocy. Sytuacja ma takie miejsce przy:
pełnej, optymalnej produkcji
pełnym oświetleniu obiektu dla najkrótszego dnia w roku
załączonym ogrzewaniu
W wyniku przeprowadzonej symulacji obciążenia, otrzymano tabele dobowego obciążenia instalacji elektrycznej (dobowe zapotrzebowanie na moc elektryczną).
TABELA 1
t[h] |
P-H1 |
P-H2 |
P-H3 |
P-H4 |
Suma P |
Q-H1 |
Q-H2 |
Q-H3 |
Q-H4 |
Suma Q |
S |
1 |
2 |
2 |
2 |
10 |
16 |
1,5 |
1,5 |
2,04 |
13,3 |
18,3 |
24,308229 |
2 |
2 |
2 |
2 |
10 |
16 |
1,5 |
1,5 |
2,04 |
13,3 |
18,3 |
24,308229 |
3 |
2 |
2 |
2 |
80 |
86 |
1,5 |
1,5 |
2,04 |
106,4 |
111,4 |
140,73365 |
4 |
2 |
2 |
2 |
80 |
86 |
1,5 |
1,5 |
2,04 |
106,4 |
111,4 |
140,73365 |
5 |
2 |
2 |
2 |
80 |
86 |
1,5 |
1,5 |
2,04 |
106,4 |
111,4 |
140,73365 |
6 |
2 |
250 |
2 |
80 |
334 |
1,5 |
187,5 |
2,04 |
106,4 |
297,4 |
447,21668 |
7 |
90 |
250 |
100 |
80 |
520 |
67,5 |
187,5 |
102,0 |
106,4 |
463,4 |
696,5196 |
8 |
90 |
250 |
100 |
80 |
520 |
67,5 |
187,5 |
102,0 |
106,4 |
463,4 |
696,5196 |
9 |
90 |
250 |
100 |
80 |
520 |
67,5 |
187,5 |
102,0 |
106,4 |
463,4 |
696,5196 |
10 |
90 |
250 |
100 |
80 |
520 |
67,5 |
187,5 |
102,0 |
106,4 |
463,4 |
696,5196 |
11 |
90 |
250 |
100 |
10 |
450 |
67,5 |
187,5 |
102,0 |
13,3 |
370,3 |
582,77104 |
12 |
90 |
250 |
100 |
10 |
450 |
67,5 |
187,5 |
102,0 |
13,3 |
370,3 |
582,77104 |
13 |
90 |
250 |
100 |
10 |
450 |
67,5 |
187,5 |
102,0 |
13,3 |
370,3 |
582,77104 |
14 |
90 |
150 |
100 |
10 |
350 |
67,5 |
112,5 |
102,0 |
13,3 |
295,3 |
457,93241 |
15 |
220 |
90 |
140 |
60 |
510 |
165,0 |
67,5 |
142,8 |
79,8 |
455,1 |
683,53201 |
16 |
220 |
90 |
140 |
60 |
510 |
165,0 |
67,5 |
142,8 |
79,8 |
455,1 |
683,53201 |
17 |
220 |
90 |
140 |
60 |
510 |
165,0 |
67,5 |
142,8 |
79,8 |
455,1 |
683,53201 |
18 |
220 |
90 |
140 |
60 |
510 |
165,0 |
67,5 |
142,8 |
79,8 |
455,1 |
683,53201 |
19 |
220 |
90 |
140 |
60 |
510 |
165,0 |
67,5 |
142,8 |
79,8 |
455,1 |
683,53201 |
20 |
220 |
90 |
140 |
60 |
510 |
165,0 |
67,5 |
142,8 |
79,8 |
455,1 |
683,53201 |
21 |
220 |
90 |
140 |
60 |
510 |
165,0 |
67,5 |
142,8 |
79,8 |
455,1 |
683,53201 |
22 |
220 |
90 |
140 |
60 |
510 |
165,0 |
67,5 |
142,8 |
79,8 |
455,1 |
683,53201 |
23 |
2 |
2 |
2 |
10 |
16 |
1,5 |
1,5 |
2,04 |
13,3 |
18,3 |
24,308229 |
24 |
2 |
2 |
2 |
10 |
16 |
1,5 |
1,5 |
2,04 |
13,3 |
18,3 |
24,308229 |
|
2496 |
2884 |
1936 |
1200 |
8516 |
1872 |
2163 |
1974,72 |
1596 |
7605,4 |
11427,231 |
Z tabeli oraz wykresów odczytano, niezbędny do dalszego opracowania, szczytowy pobór mocy.
|
H1 |
H2 |
H3 |
H4 |
|
Pszcz |
220 |
250 |
140 |
80 |
kW |
Moc szczytowa dla poszczególnej hali
1.3 Prąd szczytowy
Uzyskana moc szczytowa pozwala na obliczenie prądu szczytowego:
Dla poszczególnych hal prąd szczytowy wynosi:
Inbzk1=400A
Inbzk2=500A
Inbzk3=315A
Inbzk4=200A
1.4 Prąd znamionowy zabezpieczenia
H1 H2 H3 H4
- wstępnie dobrano zabezpieczenia znamionowe Inb : 500 630 400 250 A
2. Dobór kabla zasilającego złącze kablowe ZK
2.1 Dobór kabla ze względu na długotrwałe przeciążenie
Liczymy prąd zastępczy przetężeniowy, zależny od zastosowanego zabezpieczenia:
dobrano zabezpieczenie WT 00 gL dla, którego współczynnik kpb = 1,6
prąd zastępczy przetężeniowy dobieramy z warunku:
Zatem prąd zastępczy przetężeniowy dla poszczególnych hal wynosi:
Z tablic na obciążalność długotrwałą kabli dobieramy przekrój poprzeczny żyły kabla elektroenergetycznego w izolacji polwinitowej układanego bezpośrednio w ziemi (dla 3 żył przewodzących). Już na początku zakładamy, że żyły kabla zasilającego złącze kablowe ZK będą wykonane z aluminium.
Odczytano, że dla poszczególnych prądów zastępczych można dobrać kabel o danych przekrojach:
Hala 1 185 mm2 Hala 2 300 mm2
Hala 3 120 mm2
Hala 4 50 mm2
Na tej podstawie dokonano wstępnego doboru dla linii zasilanej kablami:
Hala 1 3 x YAKY 3 x 185 Idd=200A
Hala 2 3 x YAKY 3 x 300 Idd=260A
Hala 3 3 x YAKY 3 x 120 Idd=157A
Hala 4 3 x YAKY 3 x 50 Idd=94A
2.2 Dobór zabezpieczenia linii kablowej zasilającej
Z katalogu producenta bezpieczników topikowych mocy, podających typoszeregi wkładek bezpiecznikowych, dobrano wkładkę bezpiecznikową topikową:
- w rozdzielni głównej poszczególnych obiektów budowlanych, na podejściu linii kablowej
Hala 1 InbZK / 3 = 160A 3 x WT2 200 A gL-gG 100kA
Hala 2 InbZK / 3 = 160A 3 x WT2 200 A gL-gG 100kA
Hala 3 InbZK / 3= 125A 3 x WT2 160 A gL-gG 100kA
Hala 4 InbZK / 3= 125A 3 x WT2 160 A gL-gG 100kA
2.3 Dobór ze względu na dopuszczalne spadki napięć
- dopuszczalny spadek napięć między transformatorem a złączem kablowym ZK poszczególnych hal wynosi ΔU%max = 3%
- badamy warunek:
,
gdzie: I = Iz = Idd
ΔU% = 3%
l - odległość hali od stacji zasilającej
cosφ - wypadkowy współczynnik mocy
xL = 0,075 Ω/km
γ = 34,8 m/Ωmm2 dla kabla YAKY
w rozwiązaniu przyjęto S1 = 3 x 185 mm2 > 140,02 mm2 warunek spełniony
w rozwiązaniu przyjęto S2 = 3 x 300 mm2 > 283,16 mm2 warunek spełniony
w rozwiązaniu przyjęto S3 = 3 x 120 mm2 > 122,54 mm2 warunek spełniony
w rozwiązaniu przyjęto S4 = 3 x 50 mm2 > 45,31 mm2 warunek spełniony
2.4 Rezystancja złącza kablowego
2.5 Sprawdzenie przekroju kabla ze względu na rzeczywisty spadek napięcia
Początek formularza
<
warunek spełniony
<
warunek spełniony
<
warunek spełniony
<
warunek spełniony
Dół formularza
2.6 Zestawienie
L.p. |
Nazwa obiektu |
Ps |
cos |
l |
S |
-- |
-- |
kW |
-- |
m |
mm |
1 |
Hala H1 |
220 |
0,8 |
60 |
3 x 185 |
2 |
Hala H2 |
250 |
0,8 |
79 |
3 x 300 |
3 |
Hala H3 |
140 |
0,7 |
72 |
3 x 120 |
4 |
Hala H4 |
80 |
0,6 |
57 |
3 x 50 |
III.ROZDZIAŁ POBIERANEJ MOCY
1. Rozdzielnia główna RG
1.1 Pełnione funkcje
Rozdzielnia główna RG pełni następujące funkcje:
- zabezpiecza kabel zasilający (stacja trafo - rozdzielnia RG) przed skutkami zwarcia
- zapewnia ochronę przeciwprzepięciową stopnia I
- dokonuje dystrybucji, poprzez zabezpieczenia, energii elektrycznej do rozdzielni wydziałowych
- umożliwia pomiary chwilowe obciążenia (prądu)
- dokonuje pomiaru rozliczeniowego energii elektrycznej
- współpracuje z baterią kondensatorów BK kompensującą pobieraną energię bierną
1.2 Linia kablowa zasilająca rozdzielnie
Ponieważ rozdzielnie główne RG posiadają praktycznie te same parametry zasilania co złącze kablowe ZK. Dlatego zasilanie odbywa się:
kablem:
Hala 1 3 x YAKY 3 x 185
Hala 2 3 x YAKY 3 x 300
Hala 3 3 x YAKY 3 x 150
Hala 4 3 x YAKY 3 x 50
1.3 Zabezpieczenie linii kablowej zasilającej rozdzielnię
Z katalogu producenta bezpieczników topikowych mocy, podających typoszeregi wkładek bezpiecznikowych, dobrano wkładki bezpiecznikowe topikowe:
Hala 1 InbRG /3 = 160A -> 3 x WT2 200 A gL-gG 100kA
Hala 2 InbRG /3 = 160A -> 3 x WT2 200 A gL-gG 100kA
Hala 3 InbRG /3 = 125A -> 3 x WT2 160 A gL-gG 100kA
Hala 4 InbRG /3 = 125A -> 3 x WT2 160 A gL-gG 100kA
1.4 Kompensacja mocy biernej
W układzie zastosowano centralną kompensację mocy biernej dla której należy spełnić warunek:
gdzie: P - moc szczytowa dla poszczególnej hali
tgφ1 - współczynnik mocy przed kompensacją
tgφ2 - współczynnik mocy przed kompensacją
Hala 1:
1.5 Ochrona od porażeń
Jako dodatkową ochronę od porażeń, w rozdzielni zastosowano szybkie odłączenie napięcia. Wszystkie połączenia elektryczne muszą być wykonane wyjątkowo starannie i solidnie. Warunkiem skutecznej ochrony od porażeń jest zastosowanie w przewodach żyły ochronnej PE.
Badamy warunek:
gdzie: UL - dopuszczalne napięcie dotykowe
Ud - napięcie dotykowe
Zz - impedancja pętli zwarcia
Inb - prąd znamionowy zabezpieczenia
kb - współczynnik zadziałania zabezpieczenia
Każdy projektowany obwód został sprawdzony na powyższy warunek dla UL = 50V.
1.6 Ochrona przepięciowa
Zgodnie z wymaganiami normy w rozdzielni zastosowano III kategorię wytrzymałości udarowej poprzez ograniczenie fali przepięciowej do 4 kV za pomocą iskierników półprzewodnikowych.
2. Rozdzielnia wydziałowa R1
2.1 Pełnione funkcje
Rozdzielnia wydziałowa R1 pełni następujące funkcje:
- zabezpiecza kabel zasilający (rozdzielnia RG - rozdzielnia R1) przed skutkami zwarcia
- zapewnia ochronę przeciwprzepięciową stopnia II
- dokonuje dystrybucji, poprzez zabezpieczenia, energii elektrycznej do odbiorników zgromadzonych w jej obrębie
- umożliwia automatyczne załączanie oświetlenia zewnętrznego
- umożliwia automatyczne załączanie oświetlenia nocnego
2.2 Linia kablowa zasilająca rozdzielnię
W projekcie przyjęto, że każda z hal ma takie same odbiorniki obciążające wewnętrzną linię zasilającą. A mianowicie są to:
- 5 podgrzewaczy 3-fazowych x 4 kW kj = 1
- 8 podgrzewaczy 1-fazowych x 2 kW kj = 7/8
- 9 gniazd ∑ 4 kW
- oświetlenie ∑ 0,25 kW
Równomierny podział obciążenia na 3 fazy kabla WLZ:
- pierwsza faza WLZ: 2 x podgrzewacz 1 faz. + ½ gniazd
- druga faza WLZ: 3 x podgrzewacz 1 faz. + ½ gniazd
- trzecia faza WLZ: 3 x podgrzewacz 1 faz. + oświetlenie
- obciążenie równomierne 5 x 4 kW x 1 = 20 kW
Obliczenie obciążenia poszczególnych żył WLZ:
- pierwsza faza =
- druga faza =
- trzecia faza =
wynik ten nie uwzględnia symetrii
wynik ten nie uwzględnia jednoczesności
- prąd w jednej żyle przy mocy szczytowej
2.3 Dobór wartości wkładek zabezpieczających WLZ
- prąd znamionowy wkładki bezpiecznikowej WLZ
InbWLZ = 63A
- prąd zastępczy przetężeniowy
Z tablic na obciążalność długotrwałą kabli dobieramy przekrój poprzeczny żyły kabla elektroenergetycznego w izolacji polwinitowej układanego bezpośrednio w tynku lub w rurkach (dla 3 żył przewodzących).
Odczytano, że dla prądu zastępczego można dobrać kabel o danych przekrojach:
podtynkowy YAKY 5 x 16 mm2
lub YKY 5 x 10 mm2
w rurkach YAKY 5 x 35 mm2
lub YKY 5 x 16 mm2
5