Politechnika Lubelska |
Laboratorium urządzeń elektrycznych |
||||
|
Wydział: Elektryczny Grupa: ED 6.4 |
Mitura Maciej Moskal Tomasz Muszyński Marcin Ożga Błażej |
|||
Ćwiczenie nr: 11 |
Temat: Kompensacja prądów ziemnozwarciowych. |
||||
Data wykonania: 14-04-2005r. |
Ocena: |
Data: |
Podpis: |
||
Cel ćwiczenia: Celem ćwiczenia jest wyznaczenie zależności prądu zwarcia doziemnego i prądu cewki gaszącej w funkcji jej indukcyjności przy bezrezystancyjnym zwarciu fazy A oraz wyznaczenie napięć fazowych w funkcji indukcyjności cewki przy zwarciu poprzez rezystancję przejścia do ziemi.
Schemat zastępczy linii napowietrznej:
Pkt.1. Wyznaczenie zależności prądu zwarcia doziemnego i prądu cewki gaszącej w funkcji jej indukcyjności przy bezrezystancyjnym zwarciu fazy A.
Tabela 1.
|
Rz = 0 Ua = 0 |
|||||||||
Numer |
Ia1 |
Ib1 |
Ic1 |
Id |
Ud |
Iaz |
Ld |
Rd |
Xd |
Zd |
odczepu |
A |
A |
A |
A |
V |
A |
H |
|
|
|
1 |
0,36 |
0,28 |
0,28 |
0,13 |
267 |
0,36 |
6,53 |
93 |
2051,7 |
2053,8 |
2 |
0,34 |
0,28 |
0,28 |
0,13 |
267 |
0,34 |
6,53 |
91 |
2051,8 |
2053,8 |
3 |
0,34 |
0,27 |
0,28 |
0,14 |
267 |
0,34 |
6,07 |
90 |
1905,0 |
1907,1 |
4 |
0,34 |
0,27 |
0,28 |
0,14 |
265 |
0,34 |
6,02 |
88 |
1890,8 |
1892,9 |
5 |
0,33 |
0,27 |
0,28 |
0,15 |
266 |
0,33 |
5,64 |
87 |
1771,2 |
1773,3 |
6 |
0,28 |
0,27 |
0,28 |
0,20 |
259 |
0,28 |
4,12 |
76 |
1292,8 |
1295,0 |
7 |
0,26 |
0,27 |
0,27 |
0,21 |
258 |
0,26 |
3,91 |
75 |
1226,3 |
1228,6 |
8 |
0,26 |
0,27 |
0,27 |
0,22 |
257 |
0,26 |
3,71 |
73 |
1165,9 |
1168,2 |
9 |
0,25 |
0,27 |
0,27 |
0,23 |
255 |
0,25 |
3,52 |
72 |
1106,4 |
1108,7 |
10 |
0,13 |
0,26 |
0,27 |
0,35 |
239 |
0,13 |
2,17 |
55 |
680,6 |
682,9 |
11 |
0,13 |
0,26 |
0,27 |
0,36 |
239 |
0,13 |
2,11 |
54 |
661,7 |
663,9 |
12 |
0,12 |
0,26 |
0,26 |
0,37 |
236 |
0,12 |
2,02 |
53 |
635,6 |
637,8 |
13 |
0,11 |
0,25 |
0,26 |
0,39 |
233 |
0,11 |
1,90 |
52 |
595,2 |
597,4 |
14 |
0,61 |
0,21 |
0,23 |
0,94 |
156 |
0,61 |
0,52 |
27,5 |
163,7 |
166,0 |
15 |
0,74 |
0,20 |
0,23 |
1,04 |
144 |
0,74 |
0,43 |
25,5 |
136,1 |
138,5 |
16 |
0,87 |
0,19 |
0,22 |
1,14 |
128 |
0,87 |
0,35 |
23,5 |
109,8 |
112,3 |
17 |
1,02 |
0,18 |
0,21 |
1,28 |
110 |
1,02 |
0,27 |
19,2 |
83,8 |
85,9 |
18 |
1,19 |
0,18 |
0,20 |
1,40 |
91 |
1,19 |
0,20 |
16,7 |
62,8 |
65,0 |
19 |
1,34 |
0,17 |
0,19 |
1,54 |
71 |
1,34 |
0,14 |
14 |
43,9 |
46,1 |
20 |
1,50 |
0,17 |
0,18 |
1,70 |
52 |
1,50 |
0,09 |
10,8 |
28,6 |
30,6 |
21 |
1,66 |
0,16 |
0,17 |
1,82 |
33 |
1,66 |
0,05 |
8,4 |
16,1 |
18,1 |
22 |
1,80 |
0,15 |
0,17 |
1,94 |
17 |
1,80 |
0,02 |
5 |
7,2 |
8,8 |
23 |
1,90 |
0,15 |
0,17 |
2,00 |
5 |
1,90 |
- |
3,5 |
- |
2,5 |
24 |
2,10 |
0,15 |
0,17 |
2,00 |
0 |
2,10 |
- |
0,3 |
- |
0,0 |
Pkt.2. Wyznaczanie napięć fazowych w funkcji indukcyjności cewki, przy zwarciu poprzez rezystancję przejścia do ziemi.
Tabela 2.
|
Rz > 0 |
|||||||||
Numer |
Ia1 |
Ib1 |
Ic1 |
Id |
Ud |
Iaz |
Ld |
Rd |
Xd |
Zd |
odczepu |
A |
A |
A |
A |
V |
A |
H |
|
|
|
1 |
0,34 |
0,28 |
0,27 |
0,13 |
264 |
0,35 |
6,46 |
93 |
2028,6 |
2030,8 |
2 |
0,32 |
0,28 |
0,27 |
0,14 |
262 |
0,34 |
5,95 |
91 |
1869,2 |
1871,4 |
3 |
0,32 |
0,28 |
0,27 |
0,14 |
263 |
0,33 |
5,98 |
90 |
1876,4 |
1878,6 |
4 |
0,32 |
0,28 |
0,27 |
0,14 |
264 |
0,33 |
6,00 |
88 |
1883,7 |
1885,7 |
5 |
0,32 |
0,28 |
0,27 |
0,15 |
262 |
0,33 |
5,56 |
87 |
1744,5 |
1746,7 |
6 |
0,26 |
0,27 |
0,27 |
0,20 |
256 |
0,27 |
4,07 |
76 |
1277,7 |
1280,0 |
7 |
0,26 |
0,27 |
0,27 |
0,21 |
255 |
0,26 |
3,86 |
75 |
1212,0 |
1214,3 |
8 |
0,24 |
0,27 |
0,27 |
0,22 |
254 |
0,26 |
3,67 |
73 |
1152,2 |
1154,5 |
9 |
0,24 |
0,27 |
0,27 |
0,24 |
252 |
0,25 |
3,34 |
72 |
1047,5 |
1050,0 |
10 |
0,15 |
0,26 |
0,26 |
0,34 |
237 |
0,13 |
2,21 |
55 |
694,9 |
697,1 |
11 |
0,12 |
0,26 |
0,26 |
0,35 |
234 |
0,12 |
2,12 |
54 |
666,4 |
668,6 |
12 |
0,12 |
0,25 |
0,25 |
0,37 |
233 |
0,11 |
2,00 |
53 |
627,5 |
629,7 |
13 |
0,11 |
0,26 |
0,26 |
0,38 |
232 |
0,11 |
1,94 |
52 |
608,3 |
610,5 |
14 |
0,59 |
0,20 |
0,23 |
0,90 |
153 |
0,59 |
0,53 |
27,5 |
167,8 |
170,0 |
15 |
0,70 |
0,19 |
0,23 |
0,98 |
146 |
0,70 |
0,47 |
25,5 |
146,8 |
149,0 |
16 |
0,84 |
0,19 |
0,22 |
1,10 |
120 |
0,83 |
0,34 |
23,5 |
106,5 |
109,1 |
17 |
0,95 |
0,18 |
0,21 |
1,18 |
103 |
0,95 |
0,27 |
19,2 |
85,2 |
87,3 |
18 |
1,08 |
0,17 |
0,20 |
1,30 |
83 |
1,08 |
0,20 |
16,7 |
61,6 |
63,8 |
19 |
1,20 |
0,16 |
0,20 |
1,40 |
64 |
1,12 |
0,14 |
14 |
43,5 |
45,7 |
20 |
1,34 |
0,16 |
0,18 |
1,50 |
46 |
1,34 |
0,09 |
10,8 |
28,7 |
30,7 |
21 |
1,46 |
0,16 |
0,17 |
1,60 |
28 |
1,46 |
0,05 |
8,4 |
15,4 |
17,5 |
22 |
1,56 |
0,15 |
0,17 |
1,70 |
14 |
1,56 |
0,02 |
5 |
6,5 |
8,2 |
23 |
1,64 |
0,15 |
0,17 |
1,72 |
3 |
1,64 |
- |
3,5 |
- |
1,7 |
24 |
1,70 |
0,15 |
0,17 |
1,80 |
0 |
1,70 |
- |
0,3 |
- |
0,0 |
4. Przykładowe obliczenia:
Impedancja dławika: 
Reaktancja dławika: 
Indukcyjność dławika: 
Pkt.3. Wpływ pracy linii pracujących równolegle na wynik kompensacji.
pracuje jedna linia bez kompensacji
pracują dwie linie bez kompensacji
pracuje jedna linia skompensowana
pracują dwie z dławikiem jak w punkcie 3.
pracują dwie linie skompensowane
pracuje jedna linia z dławikiem włączonym jak w punkcie 5.
Tabela 3.
Lp. |
Izw |
ID1 |
IA1 |
IB1 |
IC1 |
UD |
IA2 |
IB2 |
IC2 |
|
A |
A |
A |
A |
A |
V |
A |
A |
A |
1 |
0,50 |
0,00 |
0,50 |
0,29 |
0,29 |
285 |
- |
- |
- |
2 |
0,90 |
0,00 |
0,90 |
0,32 |
0,30 |
323 |
0 |
0,20 |
0,18 |
3 |
0,10 |
0,44 |
0,11 |
0,25 |
0,27 |
230 |
- |
- |
- |
4 |
0,31 |
0,49 |
0,31 |
0,27 |
0,27 |
256 |
0 |
0,17 |
0,18 |
5 |
0,18 |
0,61 |
0,18 |
0,25 |
0,27 |
228 |
0 |
0,16 |
0,17 |
6 |
0,24 |
0,61 |
0,25 |
0,25 |
0,25 |
205 |
- |
- |
- |
Charakterystyki:
1. Iaz = f(Ld) oraz Id = g(Ld) dla R = 0
2. Iaz = f(Ld) oraz Id = g(Ld) dla R > 0
WNIOSKI:
W układzie bez rezystancji przejścia do ziemi minimalny prąd zwarciowy wyniósł Iaz = 0,11A. Nastąpiło to przy indukcyjności dławika wynoszącej Ld = 1,9 H.
W układzie z rezystancją przejścia do ziemi minimalny prąd zwarciowy wyniósł Iaz = 0,11A. Nastąpiło to przy indukcyjności dławika wynoszącej Ld = 1,94 H.
Można przyjąć, że kompensacja prądu zwarciowego w obydwu układach nastąpiła przy tej samej indukcyjności dławika Ld.
1