1.DANE DO
PROJEKTU

Wymiar rzutu poziomego

B

66000mm

:=

L

28000mm

:=

Wysokość przy okapie

h

8.6m

:=

Lokalizacja: Gdańsk

A

160m

:=

n.p.m.

Gatunek stali: S235

Płatwie dachowe: walcowane, IPN wolno podparte

Przyjęto stal S275 ==>

fy

275MPa

:=

Moduł sprężystości:

E

210GPa

:=

2. ZESTAWIENIE BOCIĄŻEŃ

2.1 OBCIĄŻENIA STAŁE

2.1.1 blacha fałdowa stalowa 55 gr. 0,75mm

wartość charakterystyczna

gk.blacha

0.091

kN

m

2

:=

wartość obliczeniowa

max

1.35

:=

min

1

:=

gd.max.blacha

gk.blacha max



0.123

kN

m

2



=

:=

gd.min.blacha

gk.blacha min



0.091

kN

m

2



=

:=

2.1.2 płatwe IPE 260

mpłatew

36.1

kg

m

:=

gk.płatew

mpłatew

1kN

100kg

0.361

kN

m



=

:=

ciężar płatwi-wartość charakterystyczna

ciężar płatwi-wartość obliczeniowa

gd.max.płatew

gk.płatew max



0.487 m

kN

m

2



=

:=

gd.min.płatew

gk.płatew min



0.361 m

kN

m

2



=

:=

2.1.3 Wełna mineralna gr.10cm

gk.wełna

0.03

kN

m

2

:=

gd.max.wełna

gk.wełna max



0.041

kN

m

2



=

:=

gd.min.wełna

gk.wełna min



0.03

kN

m

2



=

:=

1

2.1.4 2x papa na lepiku

gk.papa

0.116

kN

m

2

:=

gd.max.papa

gk.papa max



0.157

kN

m

2



=

:=

gd.min.papa

gk.papa min



0.116

kN

m

2



=

:=

Obciążenie stałe zebrane na 1mb dachu

5deg

:=

kąt nachylenia połaci dachowej

szerokość z jakiej zbierane jest obciążenie

a

2800mm

:=

obciążenie stałe-wartość charakterystyczna

gk

gk.płatew

2 gk.blacha



gk.wełna

+

gk.papa

+

(

)

a

cos( )



+

1.283 m

kN

m

2



=

:=

obciążenie stałe-wartość obliczeniowa

gd.max

gd.max.płatew

2 gd.max.blacha



gd.max.wełna

+

gd.max.papa

+

(

)

a

cos( )



+

1.732

kN

m



=

:=

gd.min

gd.min.płatew

2 gd.min.blacha



gd.min.wełna

+

gd.min.papa

+

(

)

a

cos( )



+

1.283

kN

m



=

:=

2

2.2. OBCIĄŻENIA ZMIENNE

2.2.1. Obciążenie wiatrem według PN-EN 1991-1-4

2 strefa obciążenia wiatrem

0 kategoria terenu

Wartość podstawowa bazowej prędkości wiatru

cdir

1

:=

współczynnik kierunkowy

cseason

1

:=

współczynnik sezonowy

podstawowa prędkość i wiatru dla strefy 2 i wysokości <300m według tablicy NB.1

vb0

26

m

s

:=

vb

cdir cseason



vb0



26

m

s

=

:=

wartośc podstawowa bazowej prędkości wiatru

Wartość bazowa ciśnienia wz.4.10

1.25

kg

m

3

:=

qb

1

2



vb

2



0.422

kN

m

2



=

:=

Wartość szczytowa prędkości wiatru

z

1600mm

1.6 m

=

:=

z0.0

0.8m

:=

z0

1.027m

:=

wysokośc chropowatości terenu kategorii 0. wg. tablicy 4.1

kr

1.6

z0

z0.0













2.054

=

:=

wsp. terenu wz.4.5

zmax

160m

:=

zmin

0m

:=

wysokość minimalna terenu kategorii 0. wg tablicy 4.1

cr z

( )

kr ln

z

z0















:=

współczynnik chropowatości wz 4.4

z

min

< z <z

max

cr z

( )

0.911

=

co z

( )

1

:=

współczynnik rzeźby terenu

vm z

( )

cr z

( ) co z

( )



vb



:=

średnia prędkość wiatru wz. 4.3

vm z

( )

23.677

m

s

=

Intensywność trubulencji wiatru

k1

1

:=

współczynnik trubulencji

v

kr vb



k1



53.404

m

s

=

:=

odchylenie standardowe wz. 4.6

z

min

< z <z

max

3

Iv z

( )

v

vm z

( )

:=

Iv z

( )

2.255

=

Szczytowe ciśnienie prędkości

qp z

( )

1

7 Iv z

( )



+

(

)

1

2

 

vm z

( )

(

)

2



:=

qp z

( )

5.882

kN

m

2



=

Ciśnienie wiatru na powierzchni zewnętrznej

Współczynniki ciśnienia zewnętrznego dla dachów dwuspadowych tabl. 7.4 a

POLE

KĄT

F

G

H

I

J

cpeF1

1.7

-

(

)

:=

cpeG1

1.2

-

(

)

:=

cpeH1

0.8

-

(

)

:=

cpeI1

0.6

-

(

)

:=

cpeJ1

0.6

-

(

)

:=

5

cpeF2

0.9

-

(

)

:=

cpeG2

0.8

-

(

)

:=

cpeH2

0.3

-

(

)

:=

cpeI2

0.4

-

(

)

:=

cpeJ2

1

-

(

)

:=

15

Wartości interpolowane dla

5deg

:=

Pole F

cpeF

cpeF2 cpeF1

-

(

)

5deg

-

(

)



cpeF1

+

1.7

-

=

:=

Pole G

cpeG

cpeG2 cpeG1

-

(

)

5deg

-

(

)



cpeG1

+

1.2

-

=

:=

Pole H

cpeH

cpeH2 cpeH1

-

(

)

5deg

-

(

)



cpeH1

+

0.8

-

=

:=

Pole I

cpeI

cpeI2 cpeI1

-

(

)

5deg

-

(

)



cpeI1

+

0.6

-

=

:=

Pole F

cpeJ

cpeJ2 cpeJ1

-

(

)

5deg

-

(

)



cpeJ1

+

0.6

-

=

:=

4

Wartości ciśnienia zewnętrznego działającego na poszczególnych polach (5.1)

Pole F

we1

qp z

( ) cpeF



10

-

kN

m

2



=

:=

Pole G

we2

qp z

( ) cpeG



7.059

-

kN

m

2



=

:=

Pole H

we3

qp z

( ) cpeH



4.706

-

kN

m

2



=

:=

Pole I

we4

qp z

( ) cpeI



3.529

-

kN

m

2



=

:=

Pole J

we5

qp z

( ) cpeJ



3.529

-

kN

m

2



=

:=

we

max we1 we2

,

we3

,

we4

,

we5

,

(

)

3.529

-

kN

m

2



=

:=

wartość maksymalna

we.obl

we 1.5



5.294

-

kN

m

2



=

:=

wartość obliczeniowa obciążenia wiatrem na m^2 dachu

Obciążenie watrem zebrane na 1mb dachu

a

2800mm

:=

we.d

we.obl

a

cos( )



14.88

-

kN

m



=

:=

wartość obliczeniowa obciążenia wiatrem na mb dachu

2.2.2. Obciążenie śniegiem według PN-EN 1991-1-3

1

0.8

:=

współczynnik kształtu dachu według tablicy 5.2

0<α<30

Ce

1

:=

współczynnik ekspozycji

teren normalny wg. tablicy 5.1

Ct

1

:=

współczynnik termiczny

wartość charakterystyczna obciążenia gruntu strefa 3. wg. tablicy NB.1

sk

0.006 A



1

m



0.6

-













kN

m

2

0.36

kN

m

2



=

:=

s.k >= 2.0

OK

s

1 Ce



Ct



sk



0.288

kN

m

2



=

:=

wzór 5.1 sytuacja trwała i przejściowa

A

160 m

=

obciążenie śniegiem zebrane na 1mb płatwi

wartość charakterystyczna obciążenia śniegiem na mb dachu

sk

s a



0.806

kN

m



=

:=

wartość obliczeniowa obciążenia śniegiem na mb dachu

sd

sk 1.5



1.21

kN

m



=

:=

5

3. OBLICZENIA DLA PŁATWI

Płatew IPE 270

hp

270mm

:=

wysokość

tf

10.2mm

:=

grubość pasa

R1

15mm

:=

wyokrąglenie

tw

6.6mm

:=

grubość środnika

bf

135mm

:=

szerokość pasa

Ap

45.9cm

2

:=

pole przekroju

I

70580cm

6

:=

wycinkowy moment bezwładności

I

16.4cm

4

:=

moment bezwładności przy skręcaniu

Wskaźniki wytrzymałości

Momenty bezwładności

Wy.pl

429cm

3

:=

Iy

5790cm

4

:=

Wz.pl

62.2cm

3

:=

Iz

420cm

4

:=

3.1. Wyznaczanie klasy przekroju

Wskaźniki geometrzyczne ścianki środnika (środnik zginany):

b1

hp 2 tf R1

-

(

)



-

279.6 mm



=

:=

b1
tw

42.364

=

235

355

0.814

=

:=

72

58.58

=

>

b1
tw

42.364

=

==> klasa 1

Wskaźniki geometrzyczne ścianki pasa (pas ściskany równomiernie):

b1

bf tw

-

2 R1



-

(

)

2

49.2 mm



=

:=

b1

tf

4.824

=

275MPa

fy

1

=

:=

9

9

=

>

b1

tf

4.824

=

==> klasa 1

Przekrój klasy I

6

3.2. Siły działające w przekroju płatwi

I. Kombinacja obciążeń: obciążenia stałe max + obciążenie śniegiem

L1

6m

:=

rozstaw dźwigarów dachowych

qy.I

gd.max sd

+

(

)

cos( )



2.93

kN

m



=

:=

qz.I

gd.max sd

+

(

)

sin( )



0.256

kN

m



=

:=

Maxymalny moment zginający w środku rozpiętości przęsła

My.Ed.I

qy.I L1

2



8

13.186 kN m





=

:=

Mz.Ed.I

qz.I L1

2



8

1.154 kN m





=

:=

Największa siła poprzeczna przy podporze

Vy.Ed.I

qy.I L1



2

8.791 kN



=

:=

7

II. Kombinacja obciążeń: obciążenia stałe min + obciążenie wiatrem

qy.II

gd.min cos( )



we.d

+

13.602

-

kN

m



=

:=

qz.II

gd.min sin( )



0.112

kN

m



=

:=

Maxymalny moment zginający w środku rozpiętości przęsła

My.Ed.II

qy.II L1

2



8

61.21 kN m





=

:=

Mz.Ed.II

qz.II L1

2



8

0.503 kN m





=

:=

Największa siła poprzeczna przy podporze

Vy.Ed.II

qy.II L1



2

40.807 kN



=

:=

3.3. Sprawdzenie SGN

I. Kombinacje obciążeń

Zginanie ze ścinaniem:

ścinanie w płaszczyźnie y-y

Av.y

max Ap 2 bf



tf



-

tw 2 R1



+

(

)

tf



+

hp tw



,





:=

Av.y 22.093 cm

2



=

pole przekroju czynnego przy ścinaniu pkt 6.2.6

M.0

1

:=

fy 275 MPa



=

Nośność plastyczna przy ścinaniu (brak skręcania):

Vpl.Rd.y

Av.y

fy

3















M.0

350.777 kN



=

:=

wzór 6.18

0.5 Vpl.Rd.y



175.388 kN



=

>

Vy.Ed.I

8.791 kN



=

Ponieważ siła poprzeczna nie przekracza 50% nośności plastycznej przekroju przy
ścinaniu, jej wpływ można pominąć.

Nośność przy zginaniu

Belka pod wpływem działania I kombinacji obciążeń nie jest narażona na zwichrzenie,
ponieważ ściskany pas górny zamocowany jest do blachy fałdowej

My.Rd.I

Wy.pl

fy

M.0



117.975 kN m





=

:=

pkt. 6.2.5

Mz.Rd.I

Wz.pl

fy

M.0



17.105 kN m





=

:=

8

Warunek nośności:

2

:=

1

:=

My.Ed.I
My.Rd.I











Mz.Ed.I
Mz.Rd.I











+

=<

1

=< 1

My.Ed.I
My.Rd.I











Mz.Ed.I
Mz.Rd.I











+

0.08

=

II Kombinacja obciążeń

Zginanie ze ścinaniem
ścinanie w płaszczyźnie y-y

Av.y 22.093 cm

2



=

M.0

1

=

6.18

(

)

Vpl.Rd.y 350.777 kN



=

0.5 Vpl.Rd.y



175.388 kN



=

> Vy.Ed.II 40.807 kN



=

6.2.8 2

( )

Ponieważ siła poprzeczna nie przekracza 50% nośności plastycznej przekroju przy
ścinaniu, jej wpływ można pominąć.

Nośność przy zginaniu

Belka narażona jest na zwichrzenie

Wy.pl

429 cm

3



=

Wyznaczenie krytycznego momentu zwichrzenia belki

zg

hp 0.5



13.5 cm



=

:=

odległość między punktem położenia obciążenia a
środkiem ścinania

obciążenie równomiernie rozłożone oraz k=1 więc:

C1

1.127

:=

k

1

:=

C2

0.454

:=

kw

1

:=

G

80770

N

mm

2

80.77 GPa



=

:=

modył sprężystości przy ścinaniu

Moment krytyczny:

Mcr

C1

2

E



Iz



k L1



(

)

2



k

kw

I

Iz



k L1



(

)

2

G



I



2

E



Iz



+

C2 zg



(

)

2

+

C2 zg



-















58.099 kN m





=

:=

9

Smukłość względna przy zwichrzeniu:

LT

Wy.pl fy



Mcr

1.425

=

:=

wzór 6.56

Współczynnik zwichrzenia belki dla dwuteownika walcowanego (wg. 6.3.2.3):

hp

bf

2

=

ponieważ

hp

bf

=< 2

należy wybrać krzywż zwichrzenia b
(wg. tab. 6.5)

LT

0.34

:=

wartość współczynnika dla krzywej b

tablica 6.1

LT.0

0.4

:=

pkt 6.3.2.3

0.75

:=

LT

0.5 1

LT

LT

LT.0

-

(

)



+

LT

2



+











1.436

=

:=

LT

1

LT

LT

2

LT

2



-

+

0.461

=

:=

Warunek nośności na zwichrzenie przekroju 6.3.2.1

M1

1

:=

My.Rd.II

LT Wy.pl



fy

M1



54.38 kN m





=

:=

Mz.Rd.II

Wz.pl

fy

M1



17.105 kN m





=

:=

Warunek nośności:

2

:=

1

:=

My.Ed.II
My.Rd.II











Mz.Ed.II
Mz.Rd.II











+

=>

1

=> 1

==> warunek spełniony

My.Ed.II
My.Rd.II











Mz.Ed.II
Mz.Rd.II











+

1.296

=

3.4. Sprawdzenie SGU

Najbardziej niekorzystna sytuacja obliczeniowa: ciężar własny + obc. śniegiem

5deg

:=

qk1

gk sk

+

(

)

cos( )



2.081

kN

m



=

:=

Wartość ugięcia

10

wpłatew

5

384

gk L1

4



E Iy





1.78 mm



=

:=

Dopuszczalne ugięcie (NA.22)

wmax.płatew

L1

200

30 mm



=

:=

wpłatew 1.78 mm



=

<

wmax.płatew 30 mm



=

Warunek spełniony

5. PROJEKTOWANIE PROFILI ELEMENTÓW SKŁADOWYCH KRATOWNICY

11

Do obliczeń wykorzystuję bardziej niekorzystną sytuację wynikającą z obciążenia kombinacji pierwszej.

12

Numeracja Prętów - schemat symetryczny

13

5.1. SPRAWDZENIE PRZEKROJU PASA GÓRNEGO

5.1.1. Charakterystyki profilu 140x140x10

fy 275 MPa



=

fu

390MPa

:=

E

210 GPa



=

1

=

d

140mm

:=

t

10mm

:=

Ax

d

2

d

t

-

(

)

2

-

2.7

10

3



mm

2



=

:=

Ay

Ax

2.7

10

3



mm

2



=

:=

Iy

d

4

12

3.201

10

3



cm

4



=

:=

Iz

Iy 3.201 10

3



cm

4



=

:=

m140.g

40.40

kg

m

:=

5.1.2. Sprawdzenie klasy przekroju pasa górnego 140x140x10

d

t

14

=

<

33

33

=

przekrój klasy 1

5.1.3. Stan graniczny nośności - ściskanie (pręt 9,10)

nośność przekroju:

NEd

335.164kN

:=

wymiaruję na największą siłę ściskającą

M0

1

:=

Nc.Rd

Ax fy



M0

742.5 kN



=

:=

NEd

Nc.Rd

0.451

=

< 1

warunek spełniony

nośność pręta (wyboczenie w płaszczyźnie XZ)

i

0.21

:=

wartość współczynnika dla krzywej a - Tabl. 6.1

L0

2.80m

:=

odległość między węzłami

0.9

:=

Lcr

L0



2.52 m

=

:=

Ncr

2

E



Iy



Lcr

2

1.045

10

4



kN



=

:=

_

Ax fy



Ncr

0.267

=

:=

14

0.5 1

_

0.2

-

(

)

i



+

_

2

+











0.543

=

:=

1

2

_

2

-

+

0.985

=

:=

Nb.Rd

Ax



fy



M0

731.503 kN



=

:=

NEd

Nb.Rd

0.458

=

< 1

warunek spełniony

5.2. SPRAWDZENIE PRZEKROJU PASA DOLNEGO

5.2.1. Charakterystyki profilu 140x140x12.5

fy 275 MPa



=

fu

510MPa

:=

E

210 GPa



=

1

=

d

140mm

:=

t

12.5mm

:=

Ax

d

2

d

t

-

(

)

2

-

3.344

10

3



mm

2



=

:=

Ay

Ax

3.344

10

3



mm

2



=

:=

Iy

d

4

12

3.201

10

3



cm

4



=

:=

Iz

Iy 3.201 10

3



cm

4



=

:=

m140.d

48.10

kg

m

:=

5.2.2. Sprawdzenie klasy przekroju pasa dolnego 100x100x10

d

t

11.2

=

<

33

33

=

przekrój klasy 1

5.2.3. Stan graniczny nośności - rozciąganie (pręt 3,4)

nosność przekroju

NEd

315.686kN

:=

wymiaruję na największą siłę rozciągającą

Nc.Rd

Ax fy



M0

919.531 kN



=

:=

NEd

Nc.Rd

0.343

=

< 1

warunek spełniony

15

5.3. SPRAWDZENIE PRZEKROJU SŁUPKÓW

5.3.1. Charakterystyki profilu 70x70x5

d

70mm

:=

t

5mm

:=

Ax

d

2

d

t

-

(

)

2

-

675 mm

2



=

:=

Ay

Ax

675 mm

2



=

:=

Iy

d

4

12

200.083 cm

4



=

:=

Iz

Iy 200.083 cm

4



=

:=

m70

9.53

kg

m

:=

5.3.2. Sprawdzenie klasy przekroju słupków 70x70x5

d

t

14

=

<

33

33

=

przekrój klasy 1

5.3.3. Stan graniczny nośności

A) pręt 11

ŚCISKANIE

nośność przekroju:

NEd

8.656kN

:=

M0

1

:=

Nc.Rd

Ax fy



M0

185.625 kN



=

:=

NEd

Nc.Rd

0.047

=

< 1

warunek spełniony

nośność pręta (wyboczenie w płaszczyźnie XZ)

i

0.21

:=

wartość współczynnika dla krzywej a - Tabl. 6.1

L0

2m

:=

odległość między węzłami

0.9

:=

Lcr

L0



1.8 m

=

:=

Ncr

2

E



Iy



Lcr

2

1.28

10

3



kN



=

:=

_

Ax fy



Ncr

0.381

=

:=

0.5 1

_

0.2

-

(

)

i



+

_

2

+











0.592

=

:=

16

1

2

_

2

-

+

0.958

=

:=

Nb.Rd

Ax



fy



M0

177.785 kN



=

:=

NEd

Nb.Rd

0.049

=

< 1

warunek spełniony

wyboczenie z płaszczyzny ustroju

poprzez podwieszenie stężeń do płatwi uzyskałem taką samą długość wyboczeniową w kierunku y i , zatem
spełnienie powyższego warunku spełnia też bieżący warunek.

B) pręt 13

ŚCISKANIE

nośność przekroju:

NEd

26.869kN

:=

M0

1

:=

Nc.Rd

Ax fy



M0

185.625 kN



=

:=

NEd

Nc.Rd

0.145

=

< 1

warunek spełniony

nośność pręta (wyboczenie w płaszczyźnie XZ)

i

0.21

:=

wartość współczynnika dla krzywej a - Tabl. 6.1

L0

2.92m

:=

odległość między węzłami

0.9

:=

Lcr

L0



2.628 m

=

:=

Ncr

2

E



Iy



Lcr

2

600.453 kN



=

:=

_

Ax fy



Ncr

0.556

=

:=

0.5 1

_

0.2

-

(

)

i



+

_

2

+











0.692

=

:=

1

2

_

2

-

+

0.906

=

:=

Nb.Rd

Ax



fy



M0

168.162 kN



=

:=

NEd

Nb.Rd

0.16

=

< 1

warunek spełniony

17

wyboczenie z płaszczyzny ustroju

poprzez podwieszenie stężeń do płatwi uzyskałem taką samą długość wyboczeniową w kierunku y i , zatem
spełnienie powyższego warunku spełnia też bieżący warunek.

C) pręt 15

ŚCISKANIE

nośność przekroju:

NEd

26.869kN

:=

M0

1

:=

Nc.Rd

Ax fy



M0

185.625 kN



=

:=

NEd

Nc.Rd

0.145

=

< 1

warunek spełniony

nośność pręta (wyboczenie w płaszczyźnie XZ)

i

0.21

:=

wartość współczynnika dla krzywej a - Tabl. 6.1

L0

2.916m

:=

odległość między węzłami

0.9

:=

Lcr

L0



2.624 m

=

:=

Ncr

2

E



Iy



Lcr

2

602.102 kN



=

:=

_

Ax fy



Ncr

0.555

=

:=

0.5 1

_

0.2

-

(

)

i



+

_

2

+











0.691

=

:=

1

2

_

2

-

+

0.906

=

:=

Nb.Rd

Ax



fy



M0

168.211 kN



=

:=

NEd

Nb.Rd

0.16

=

< 1

warunek spełniony

wyboczenie z płaszczyzny ustroju

poprzez podwieszenie stężeń do płatwi uzyskałem taką samą długość wyboczeniową w kierunku y i , zatem
spełnienie powyższego warunku spełnia też bieżący warunek.

UWAGA: Ze względu na pomijalnie małe siły w słupkach nr 12, 14, 16 nie sprawdzam warunku na ściskanie.
Przyjmuję, że wyżej wymienione pręty kratownicy wykonane zostaną z rur kwadratowych 50x50x5.

18

5.4. SPRAWDZENIE PRZEKROJU KRZYŻULCY

5.4.1. Charakterystyki profilu 120x120x10

d

120mm

:=

t

10mm

:=

Ax

d

2

d

t

-

(

)

2

-

2.3

10

3



mm

2



=

:=

Ay

Ax

2.3

10

3



mm

2



=

:=

Iy

d

4

12

1.728

10

3



cm

4



=

:=

Iz

Iy 1.728 10

3



cm

4



=

:=

m120

34.20

kg

m

:=

5.4.2. Sprawdzenie klasy przekroju pasa górnego 120x120x10

d

t

12

=

<

33

33

=

przekrój klasy 1

5.4.3. Stan graniczny nośności - ściskanie

A) pręt 17

ŚCISKANIE

nośność przekroju:

NEd

203.368kN

:=

M0

1

:=

Nc.Rd

Ax fy



M0

632.5 kN



=

:=

NEd

Nc.Rd

0.322

=

< 1

warunek spełniony

nośność pręta (wyboczenie w płaszczyźnie XZ)

i

0.21

:=

wartość współczynnika dla krzywej a - Tabl. 6.1

L0

3.43m

:=

odległość między węzłami

0.9

:=

Lcr

L0



3.087 m

=

:=

Ncr

2

E



Iy



Lcr

2

3.758

10

3



kN



=

:=

_

Ax fy



Ncr

0.41

=

:=

0.5 1

_

0.2

-

(

)

i



+

_

2

+











0.606

=

:=

19

1

2

_

2

-

+

0.95

=

:=

Nb.Rd

Ax



fy



M0

600.92 kN



=

:=

NEd

Nb.Rd

0.338

=

< 1

warunek spełniony

wyboczenie z płaszczyzny ustroju

poprzez podwieszenie stężeń do płatwi uzyskałem taką samą długość wyboczeniową w kierunku y i , zatem
spełnienie powyższego warunku spełnia też bieżący warunek.

5.4.4. Charakterystyki profilu 90x90x8

d

90mm

:=

t

8mm

:=

Ax

d

2

d

t

-

(

)

2

-

1.376

10

3



mm

2



=

:=

Ay

Ax

1.376

10

3



mm

2



=

:=

Iy

d

4

12

546.75 cm

4



=

:=

Iz

Iy 546.75 cm

4



=

:=

m90

18.87

kg

m

:=

5.4.5. Sprawdzenie klasy przekroju pasa górnego 90x90x8

d

t

11.25

=

<

33

33

=

przekrój klasy 1

5.4.6. Stan graniczny nośności

B) Pręt 18

ROZCIĄGANIE

nosność przekroju

NEd

129.536kN

:=

Nc.Rd

Ax fy



M0

378.4 kN



=

:=

NEd

Nc.Rd

0.342

=

< 1

warunek spełniony

20

C) pręt 19

ŚCISKANIE

nośność przekroju:

NEd

75.264kN

:=

M0

1

:=

Nc.Rd

Ax fy



M0

378.4 kN



=

:=

NEd

Nc.Rd

0.199

=

< 1

warunek spełniony

nośność pręta (wyboczenie w płaszczyźnie XZ)

i

0.21

:=

wartość współczynnika dla krzywej a - Tabl. 6.1

L0

3.739m

:=

odległość między węzłami

0.9

:=

Lcr

L0



3.365 m

=

:=

Ncr

2

E



Iy



Lcr

2

1.001

10

3



kN



=

:=

_

Ax fy



Ncr

0.615

=

:=

0.5 1

_

0.2

-

(

)

i



+

_

2

+











0.733

=

:=

1

2

_

2

-

+

0.884

=

:=

Nb.Rd

Ax



fy



M0

334.6 kN



=

:=

NEd

Nb.Rd

0.225

=

< 1

warunek spełniony

wyboczenie z płaszczyzny ustroju

poprzez podwieszenie stężeń do płatwi uzyskałem taką samą długość wyboczeniową w kierunku y i , zatem
spełnienie powyższego warunku spełnia też bieżący warunek.

21

D) Pręt 21

ROZCIĄGANIE

nosność przekroju

NEd

14.995kN

:=

Nc.Rd

Ax fy



M0

378.4 kN



=

:=

NEd

Nc.Rd

0.04

=

< 1

warunek spełniony

UWAGA: Ze względu na pomijalnie małą siłę w krzyżulcu nr 20 nie sprawdzam warunku na ściskanie. Przyjmuję, że
wyżej wymieniony pręt kratownicy wykonany zostanie z rury kwadratowej 60x60x5.

22