AKADEMIA MARYNARKI WOJENNEJ
IM. BOHATERÓW WESTERPLATTE
Wydział Mechaniczno–Elektryczny
Instytut Elektrotechniki i Automatyki Okrętowej
L.p.................................
PRACA DYPLOPMOWA
Projekt i wykonanie stanowiska
do badania regulatora sprężarki gazu
Wykonawca PRZEMYSŁAW MUDRYK
Kierownik pracy Dyrektor Instytutu
dr hab.inż. Jerzy Garus kmdr dr inż. Józef Małecki
Data wydania tematu :
Data przyjęcia pracy:
Tekst i obliczenia stron
Rysunki (arkuszy)
Ocena pracy przez katedrę
….............................
słownie
…..............
podpis i data
Ocena pracy przez komisje egzaminacyjną
….............................
słownie
…..............
podpis i data
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Gdynia, dnia . . . . . . . . . . . . . . . . .
Imię i nazwisko
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Numer albumu
OŚWIADCZENIE
Oświadczam, że przedłożoną do egzaminu dyplomowego pracę dyplomową pt.
Projekt i wykonanie stanowiska do badania regulatora sprężarki gazu,
kończącą
studia inżynierskie napisałem samodzielnie. Przy wykonywaniu pracy nie zlecałem jej
opracowania ani żadnej jej części innym osobom, jak też nie skopiowałem cudzych
opracowań i przestrzegałem postanowień Ustawy z dnia 4. lutego 1994r. o prawie autorskim i
prawach pokrewnych.
Ponadto oświadczam, iż treści zaczerpnięte z literatury przedmiotu są oznaczone w
tekście oraz w przypisach w sposób ogólnie przyjęty dla prac naukowych.
Jednocześnie przyjmuję do wiadomości, że gdyby powyższe oświadczenie okazało
się nieprawdziwe, jestem świadomy zasadności cofnięcia decyzji o wydaniu mi dyplomu.
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Podpis osoby składającej oświadczenie
2
A K A D E M I A M A R Y N A R K I W O J E N N E J
IM. BOHATERÓW WESTERPLATTE
Wydział Instytut Elektrotechniki i Automatyki
Mechaniczno-Elektryczny
Okrętowej
___________________________________________________________________________
___________________________________________________________________________
„Z A T W I E R D Z A M”
DZIEKAN
..............................................
Dnia ......................................
ZADANIE DO PRACY DYPLOMOWEJ
wydane studentowi Przemysław MUDRYK
1
.
Temat pracy:
Projekt i wykonanie stanowiska do badania regulatora sprężarki gazu
2. Cel pracy:
Opracowanie projektu i wykonanie stanowiska badawczego umożliwiającego dobór
nastaw regulatora PID w trybie on-line.
3. Dane wejściowe do badań (obliczeń):
Materiały zawierające opis techniczny sprężarki gazu Spomax DR 124.
Instrukcja użytkowania aplikacji producenta do zadawania nastaw regulatora PID.
4. Zagadnienia podlegające rozpracowaniu:
- dokonać przeglądu metod doboru nastaw regulatora PID
–
opisać budowę i zasadę działania sprężarki gazu Spomax DR 124
–
opisać układ sterowania sprężarką gazu Spomax DR 124
3
- przeprowadzić badania eksperymentalne oraz dokonać oceny dobranych
nastaw regulatorów P, PI, PD i PID
5. W rezultacie wykonania pracy należy przedstawić:
a) opisową część pracy wraz z wynikami badań;
b) graficzną część pracy (wykresy, rysunki, schematy).
6. Termin zdania przez słuchacza zakończonej pracy „ „ ............................20...r.
7. Data wydania zadania „ „ ............................... 20...r.
KIEROWNIK PRACY DYPLOMOWEJ
DYREKTOR INSTYTUTU
...............................................................
................................................
dr hab. inż. Jerzy Garus
kmdr dr inż. Józef Małecki
Zadanie otrzymałem dnia „ ........... 20.r.” ...........................................
podpis słuchacza
4
Spis treści
Wstęp .........................................................................................................................................6
Cel i zakres pracy .......................................................................................................................6
1. ANALIZA WŁASNOŚCI REGULATORÓW PID................................................................7
1.1 Własności regulatorów PID..................................................................................................7
1.2 Metody doboru nastaw regulatora PID...............................................................................14
1.2.1 Metoda Zieglera-Nicholsa wyznaczania wzmocnienia krytycznego..........................14
1.2.2 Metoda Zieglera-Nicholsa odpowiedzi na skok jednostkowy....................................16
1.2.3 Metoda Cohena i Coona.............................................................................................17
1.2.4 Nastawy ręczne ..........................................................................................................17
1.3 Kryteria jakości regulacji....................................................................................................18
2. OPIS OBIEKTU REGULACJI.............................................................................................21
2.2 Zasada działania sprężarki................................................................................................22
2.3 Charakterystyki eksploatacyjne..........................................................................................23
2.4 Schemat blokowy i wymagania układu regulacji .............................................................24
3.1.Opis układu regulacji .........................................................................................................26
3.2 Dobór nastaw regulatora PID Sprężarki Gazu ...................................................................30
3.2.1Dobór nastaw regulatora P ..........................................................................................30
3.2.2 Dobór nastaw regulatora PI.........................................................................................32
3.2.3 Dobór nastaw regulatora PD.......................................................................................33
3.2.1Dobór nastaw regulatora PID.......................................................................................33
3.3 WNIOSKI..........................................................................................................................35
4. PODSUMOWANIE .............................................................................................................37
Literatura:..................................................................................................................................38
Spis rysunków...........................................................................................................................39
Spis tabel...................................................................................................................................40
5
Wstęp
Ze względu na skomplikowany sposób i wytwarzania i cenę sterowanie za pomocą
złożonych algorytmów było kiedyś domeną regulatorów przemysłowych. Jednak wraz z
rozwojem techniki cyfrowej i możliwości implementacji w różnych urządzeniach. Regulatory
otaczają nas coraz częściej w codziennym życiu. W rzeczywistości jednak wiele
regulatorów nie jest odpowiednio dostrojona, najczęściej wynika to z faktu pozostawienia
domyślnych ustawień zaproponowanych przez producenta urządzeniua , biorąc pod uwagę
iż każdy proces jest niepowtarzalny ze względu na wpływ środowiska, powinno
przeprowadzić się korektę nastaw przez odpowiednio przeszkolony personel.
Cel i zakres pracy
Celem pracy jest opracowanie projektu i dobór nastaw regulatora PID w trybie on-
line. Dzięki temu można będzie dobrać optymalne nastawy oraz monitorować pracę układu
regulacji ciśnienia gazu.
W rozdziale pierwszym omówiono regulatory, przede wszystkim skupiono się na regulatorze
PID i jego odmianach. Następnie przeanalizowano metody doboru nastaw orazopisano
kryteria jakości regulacji. Drugi rozdział poświęcony został budowie i zasadzie działania
sprężarki Spomax DR124 wraz z jej parametrami eksploatacyjnymi. Dalsza część rozdziału
drugiego dotyczy układu sterowania sprężarką. Rozdział trzeci przeznaczony zostałał na
dobór nastaw regulatora sprężarki gazu
6
1. ANALIZA WŁASNOŚCI REGULATORÓW PID
1.1 Własności regulatorów PID
Regulator to urządzenie, które w momencie odchylenia sygnału regulowanego od sygnału
zadanego powoduje, powrót przebiegu sygnału regulowanego do przebiegu zgodnego z
sygnałem zadanym. Sygnałem wejściowym regulatora jest uchyb regulacji, a sygnałem
wyjściowym – sterowanie. Zależność sterowania od sygnału błędu regulacji jest algorytmem
liniowym.
Kryteria podziału regulatorów:
•
ze względu na sposób dostarczania energii
•
w zależności od sygnału wyjściowego
•
ze względu na liniowość
Ze względu na sposób działania wyróżniamy regulatory bezpośredniego działania, to takie
które nie potrzebują dodatkowej energii do pracy np. termostat w układzie chłodzenia.
Pośredniego działania, wymagające doprowadzenia zewnętrznej energii.
W zależności od sygnału sterującego, o wyjściu ciągłym (ciągła zależność pomiędzy
wielkością regulowaną a uchybem regulacji ) o wyjściu nieciągłym : dwupołożeniowe
trójpołożeniowe. W tym samym kryterium podziału można znaleźć także analogowe i
cyfrowe.
Najbardziej popularnym regulatorem linowym jest Regulator typu PID stanowi
najbardziej uniwersalny typ regulatora, który przy odpowiednio dużym dozwolonym zakresie
zmian parametrów umożliwia sterowanie różnymi typami obiektów. Regulator
proporcjonalno - całkująco - różniczkujące - wzmacniają, całkują i różniczkują uchyb
regulacji. Sygnał wyjściowy regulatora PID jest proporcjonalny do sumy sygnału
wejściowego, jego całki oraz jego pochodnej. Na rysunku 1 przedstawiono jego schemat
blokowy
7
Regulator PID stosuje się zazwyczaj do obiektów poddawanych wpływom zakłóceń o
dużych i gwałtownych zmianach. Regulator ten stosuje się w przypadku gdy mamy do
czynienia ze stałą wartości wielkości zadającej - a więc w układach regulacji stało
wartościowej.
Ze względu na własności dynamiczne w literaturze spotyka się następujące regulatory
liniowe:
•
proporcjonalne (typu P),
•
proporcjonalno-całkujące (typu PI),
•
proporcjonalno-różniczkujące (typu PD),[7]
Regulator typu P jest członem proporcjonalnym, nie posiadającym inercji. Wpływa na
wyjście regulatora, proporcjonalnie do bieżącej wartości uchybu. Wraz ze wzmocnienia k
p,
zmniejsza się uchyb ustalony.
Im większa zostanie wybrana wartość współczynnika k
p
, tym
precyzyjniej pracuje układ regulacji. Jednak regulator P nie zapewnia sprowadzenia uchybu
do zera w przepadku pojawienia się zakłóceń (rys.2) [3]
G
r
s=k
p
, (1.1)
8
Rys. 1. Schemat blokowy reg. PID
Regulator typu PI proporcjonalno-całkujacy to regulator krótego sygnał wyjściowy
jest proporcjonalny do sumy sygnału wejściowego i jego całki. Jedna część odpowiedzi
skokowej regulatora PI jest proporcjonalna do uchybu regulacji, zaś druga jest całką z
uchybu regulacji po czasie. Innymi słowy regulatory PI wzmacniają i całkują uchyb regulacji.
Regulator PI w stanie ustalonym sprowadza uchyb regulacji do zera. Im jest większe
wzmocnienie k
p
oraz krótszy czas całkowania T
i
, tym szybciej działa regulator, przy
jednoczesnym zbliżeniu się do granicy stabilności. Objawia się to skłonnością do oscylacji.
Stała czasowa elementu całkującego regulatora PI nazywa się stałą zdwojenia, ponieważ
przy skokowej zmianie uchybu po upływie czasu T
i
sygnał sterujący osiągnie dwukrotnie
większą wartość niż w regulatorze typu P.[6]
Transmitancja i odpowiedź skokowa na wymuszenie przedstawia się następująco, (rys.3)
G
r
s=k
p
1
1
sT
i
(1.2)
gdzie:
k
p
współczynnik wzmocnienia
9
Rys. 2. Charakterystyka skokowa regulatora P
T
i
stała całkowania
W idealnym regulatorze PD sygnał wyjściowy u(t) jest proporcjonalny do sygnału
wejściowego e(t) oraz jego różniczki
de t
dt
Regulator typu PD ze względu na brak członu całkującego nie zapewnia sprowadzenia
uchybu do zera. Ponadto działanie D nie zapewnia likwidacji uchybu ma tylko go
korygować. T
d
czas
wyprzedzenia to czas, jaki musi upłynąć, aby po wystąpieniu uchybu
narastającego liniowo sygnał e(t) zrównał się z sygnałem wyjściowym z regulatora u(t),
charakterystykę regulatora idealnego przedstawia (rys.4) natomiast rzeczywistego (rys.5)
transmitancja przedstawia się następująco:
G
PD
=
k
p
[
1T
d
s ]
(1.3)
gdzie:
T
d
czas wyprzedzenia ( czas różniczkowania )
k
p –
wzmocnienie regulatora
10
Rys. 3. Charakterystyka skokowa regulatora PI
11
Rys. 5. Odpowiedź skokowa regulatora PD rzeczywista
Rys. 4. Odpowiedź skokowa regulatora PD
Regulator PID dzięki trzem parametrom: k
p
, T
i
. oraz T
d
, ma możliwość spełnienia
wielu wymagań, jest najczęściej stosowanym regulatorem,[10]
Transmitancja idealnego PID (bez inercji ):
G
PID
s=k
p
1
1
sT
i
sT
d
(1.4)
gdzie:
k
p
współczynnik wzmocnienia
T
i
czas całkowania (stała zdwojenia )
T
d
czas różniczkowania ( czas wyprzedzania )
Natomiast odpowiedz skokową przedstawia (rys.6).
12
Rys. 6.Odpowiedz skokowa idealnego regulatora PID
Ponieważ niemożliwe jest zrealizowanie idealnego elementu różniczkującego, stąd
transmitancja regulatora PID rzeczywistego z członem inercyjnym ma postać[1]:
G
PID
s =k
p
1
1
sT
i
sT
d
1sT
(1.5)
13
Rys. 7.Odpowiedź skokowa idealnego regulatora PID
1.2 Metody doboru nastaw regulatora PID
Dobór nastaw regulatorów uwzględnia dynamikę obiektu jak i wymagania stawiane
zamkniętemu układowi regulacji .
Projektowanie układów regulacji obejmuje m.in. wybór typu regulatora oraz dobór jego
nastaw.
Przy wyznaczaniu nastaw regulatora PID stosuje się wiele rożnych metod ich doboru.
Jednak do właściwego określenia nastaw konieczna się staje znajomość dynamiki obiektu.
Za zwyczaj mamy do czynienia z regulacją obiektu nam nie znanego. Wtedy
pozostaje korzystanie z metod przybliżonego doboru nastaw regulatorów .
Można zauważyć, że koncepcyjnie projektowanie oraz dobór nastaw regulatora PID
może być intuicyjne, ale warto zwrócić uwagę na możliwości takie jak: krótki stan
przejściowy czy duży zapas stabilności, które w praktyce mogą już być zadaniami trudnymi.
Zazwyczaj początkowe nastawy uzyskane przy udziale dostępnych metod powinny być
kilkakrotnie poprawiane za pomocą prowadzonych symulacji komputerowych do czasu, aż
dany układ będzie działał zgodnie z wcześniej określonymi wymaganiami
Warto podkreślić, że dobór nastaw regulatora PID stanowi dość trudne zadanie,
pomimo że w grę wchodzą tylko trzy parametry. Główny problem można łatwo opisać,
ponieważ powinny zostać spełnione złożone kryteria przy ograniczeniach samego regulatora
PID. W praktyce istnieją różne metody doboru nastaw:
•
Metoda Zieglera-Nicholsa wyznaczania wzmocnienia krytycznego
•
Metoda Zieglera-Nicholsa odpowiedzi na skok jednostkowy
•
Metoda Cohena i Coona
•
Nastawy ręczne
1.2.1 Metoda Zieglera-Nicholsa wyznaczania wzmocnienia krytycznego
W roku 1942 Ziegler i Nichols jako pierwsi podali zasady przybliżonego doboru
nastaw regulatorów oparte na znajomości tylko dwóch parametrów charakterystycznych
układu, które w łatwy sposób możemy wyznaczyć eksperymentalnie. poniżej przedstawiony
został algorytm postępowania przy doborze nastaw metodą z wyznaczaniem wzmocnienia
14
krytycznego:
1. Nastawiamy regulator na działanie proporcjonalne (człon P)
2. Zwiększamy wzmocnienie aż do momentu osiągnięcia granicy stabilności
3. Mierzymy okres oscylacji T
osc
oraz
mierzymy współczynnik wzmocnienia przy którym
wystąpiły oscylacje (rys. 8)
4. Przyjmujemy nastawy w zależności od rodzaju regulatora zgodnie z tabelą 1
[9]
Tabela 1.Dobór nastaw dla I metody Zieglera-Nicholsa[9]
Typ regulatora
Optymalne wartości parametrów
k
p
T
i
T
d
P
0,5K
KR
-
-
PI
K
KR
2,2
T
osc
1,2
-
PID
K
KR
1,7
T
OSC
2
T
OSC
8
Nastawy określone w powyższy sposób powinny zapewnić przeregulowanie nie
przekraczające 30%.
15
Rys. 8. Wyznaczanie wzmocnienia krytycznego
1.2.2 Metoda Zieglera-Nicholsa odpowiedzi na skok jednostkowy
Ziegler i Nichols zaproponowali II metodę, ponieważ zauważyli, że odpowiedź
skokowa większości układów sterowania ma kształt podobny do tego co przedstawia (rys.8)
Krzywa ta może być otrzymana z danych eksperymentalnych lub symulacji dynamicznej
obiektu.
Krzywa o kształcie S jest charakterystyczna dla układów wyższych rzędów.
Jeśli styczna narysowana jest w punkcie przegięcia krzywej odpowiedzi, wówczas nachylenie
linii jest wyznaczane ze wzoru R= K
T
a przecięcie stycznej z osią czasu określa czas
opóźnienia T
o
.
W tabeli 2 przedstawiono optymalne wartości parametrów do wyznaczenia nastaw za pomocą
II metody Z-N
Tabela 2. Dobór nastaw dla II metody Z-N
Typ regulatora
Optymalne wartości parametrów
k
p
T
i
T
d
P
T
0
R
-
-
PI
0,9
T
0
R
3T
0
-
PID
1,2
T
0
R
2T
0
0,5 T
0
16
Rys. 9. wyznaczanie paramentów K i T
wynikających z II metody Ziegera-Nicholsa
1.2.3 Metoda Cohena i Coona
Metoda ta także bazuje na odpowiedzi na skok jednostkowy, tak jak w przypadku II
metody Zieglera-Nicholsa. Jednak autorzy tej metody wypracowali nowe nastawy, które
przedstawia tabela (nr .3). Zaletą tej metody są nastawy dla regulatora PD
Tabela 3. Dobór nastaw wg metody Cohena i Coona
Typ regulatora
Optymalne wartości nastaw
k
p
T
i
T
d
P
1
T
0
3T
-
-
PI
0,9
T
0
12T
30
3T
0
T
9
20T
0
T
-
PD
1,25
T
o
6T
-
6−
2T
o
T
22
3T
0
T
PID
1,333
T
0
4T
32
6T
0
T
13
8T
0
T
4
11
2T
0
T
1.2.4 Nastawy ręczne
W metodzie ręcznej postępujemy następująco:
–
zerujemy stałe T
i
i T
d
–
zwiększamy k
p
do momentu pojawienia się oscylacji
–
zmniejszamy k
p
o połowę wartości przy której wystąpiły oscylacje
–
zwiększmy T
i
do momentu aż uchyb w stanie ustalonym będzie akceptowalny
–
w miarę potrzeby T
d
zwiększamy do poziomu przy którym obiekt będzie szybko
uzyskiwał nastawy po podaniu zakłóceń[4 ,5]
17
Tabela 4. Efekty niezależnego „zwiększenia” parametru[11]
Parametr Czas narastania Przeregulowanie Czas regulacji
Uchyb
ustalony
stabilność
k
p
zmniejszenie
zwiększenie
niewielka
zmiana
zmniejszenie
pogorszenie
T
i
zmniejszenie
zwiększenie
zwiększenie
znaczące
zmniejszenie
pogorszenie
T
d
niewielkie
zmniejszenie
zmniejszenie
niewielkie
zmniejszenie
teoretycznie
bez efektów
polepszenie
jeśli K
d
jest
niewielkie
1.3 Kryteria jakości regulacji
Po zastosowaniu powyższych metod doboru, dla potrzeb oceny uzyskanych wyników,
nastaw, stosuje się kryteria jakości regulacji .
18
Rys. 10. Odpowiedz układu na skok jednostkowy[8]
•
Maksymalne przeregulowanie
•
czas regulacji
•
czas opóźnienia:
•
czas narastania
Ponadto często w literaturze spotykamy
–
całkowe wskaźniki regulacji .
–
uchyb statyczny
Maksymalne przeregulowanie M
p
M
p
=
y
max
−
y
u
(1.6)
gdzie y
max
maxymalna wartość y(t)
y
u
watrość y(t) w stanie ustalonym
Maksymalne przeregulowanie często wyrażone jest w procentach.
M
p %
=
M
p
y
u
⋅
100 % (1.7)
Maksymalne przeregulowanie jest wykorzystywane jest do pomiaru stabilności
względnej układu sterowania. Układ o bardzo dużym przeregulowaniu jest zazwycza
niepożądany. Ze względu na to iż bardzo duże przeregulowanie może doprowadzić do
zniszczenia układu. Dlatego na etapie projektowania układu określa się jego wartość
•
przeregulowanie małe bądź bez M
p%
≤
5%
•
przeregulowanie średnie M
p%
≤ 15%
•
przeregulowanie duże M
p%
≤ 25 %
– czas regulacji t
R
(ustalania):czas, po którym wartość sygnału wyjściowego układu nie
będzie odbiegać od wartości tego sygnału w stanie ustalonym o więcej niż
=
1,2 do 5 % jest miarą jakości dynamicznej odpowiedzi skokowej układu automatyki
– czas opóźnienia t
o
czas, po którym odpowiedź skokowa osiąga 50% swojej wartości
końcowej
– czas narastania t
n
czas, potrzebny do wzrostu odpowiedzi skokowej układu od 10% do 90%
wartości ustalonej[8]
19
– Całkowe wskaźniki regulacji
Jakość regulacji można określić także na podstawie pola regulacji, zawartego pod krzywą
czasową uchybu regulacji. Im pole mniejsze tym lepsza jest jakość regulacji (rys.10)
a) dla układu aperiodycznego z zerowym błędem w stanie ustalonym
I =
∫
0
∞
e t dt
(1.8)
b) dla układu oscylacyjnego z zerowym błędem w stanie ustalonym
I =
∫
0
∞
[
e t ]
2
dt
(1.9)
–
Uchyb statyczny e
u
to różnica między wielkością ustalona a zadaną w stanie
ustalonym (rys.12). Dzięki członowi całkującemu zmierza się do jego likwidacji .
Akceptowalna wartość uchybu zawiera się w przedziale ± 2-5 %
20
Rys. 12.uchyb w sanie ustalonym
Rys. 11. przebiegi uchybu regulacji
2. OPIS OBIEKTU REGULACJI
2.1 Budowa sprężarki
Sprężarka to maszyna energetyczna mająca na celu podwyższenie ciśnienia gazu lub
jego przetłoczenie. Głównym parametrem sprężarek jest spręż Π ( stosunek sprężania) jest
to stosunek ciśnienia tłoczenia do ciśnienia ssawnego
Ze względu na stosunek sprężania sprężarki dzieli się na
•
wentylatory Π < 1,3
•
dmuchawy 1,3 < Π < 3
•
kompresory Π > 3
Można podzielić także ze względu na budowę
•
tłokowa
•
śrubowa
•
membranowa
•
spiralna
•
Rootsa
•
łopatkowa
•
przepływowa
•
promieniowa
•
diagonalna
•
osiowa
•
wirowa
•
Comprex
Sprężarka zazwyczaj zbudowana jest z żeliwnej obudowy (rys. 13) 1 oraz wirników 2
wirniki obracają się między sobą za pomocą kół zębatych, cały zespół osadzony jest na
łożyskach .
21
Rys. 13. przekrój sprężarki
2.2 Zasada działania sprężarki
Sprężarki Rootsa w wykonaniu standardowym przeznaczone są do sprężania i
odsysania powietrza oraz gazów obojętnych. Ze względu na to iż ich stosunek sprężania
wynosi 2,5 zaliczają się do dmuchaw.
W Dmuchawach typu Rootsa, zastosowane są dwa wirniki dwuzębne lub trzyzębne ,
które obracając się wewnątrz obudowy, zasysają medium do komory kompresji, by następnie
wypchnąć ją do otworu wylotowego. Za pomocą kół zębatych wirniki obracają się w
przeciwną stronę względem siebie. Ciśnienie powietrza podczas procesu jest stałe aż do
momentu odsłonięcia otworu wylotowego przez tłoki rotacyjne. Część powietrza przepływa z
powrotem do komory sprężania, nieznaczne zwiększając ciśnienie i zmniejszając objętość w
zamkniętej przestrzeni. Wirniki tłokowe obracają się dalej aż do momentu, wypchnięcia
powietrza z przestrzeni obudowy (rys. 14)
W czasie jednego obrotu wirników, dochodzi do czterokrotnego lub sześciokrotnego (w
zależności od wersji wykonania wirnika) przetłaczania gazu. Podstawową zaletą układu jest
to iż tłoki pracują między sobą i obudową z minimalnymi odległościami, przez co nie
występuje efekt tarcia . Brak styku współpracujących elementów, wyklucza potrzebę
smarowania w efekcie czego sprężony czynnik, pozostaje wolny od oleju oraz innych
zanieczyszczeń.
22
2.3 Charakterystyki eksploatacyjne
Jako wiodący producent firmy Spomax ma w swojej ofercie aż 30 wielkości dmuchaw o
wydajności od 20 do 20000 m3/h i sprężu do 1100 mbar. Proponowane dmuchawy mogą
pracować także jako pompy próżniowe o podciśnieniu roboczym do 500 mbar, a w
wykonaniu specjalnym o podciśnieniu do 800 mbar (200 mbar ciśnienia absolutnego).
Dostarczoną przez producenta sprężarką jest Spomax 124 DR. Poniżej przedstawiono
parametry eksploatacyjne, oraz kartę charakterystyki z zaznaczonymi parametrami (rys.15)
Tabela 5. Parametry eksploatacyjne
Parametr
Jednostka wartość
wydajność
[m
3
/min]
5
temp. sprężonego gazu
[
o
C]
60
obroty wirników dmuchawy
[1/min]
1690
zapotrzebowanie mocy
[kW]
4,4
moc zainstalowanego silnika
[kW]
5,5
poziom hałasu agregatu bez obudowy
[dB]
77
masa dmuchawy agregatu w wykonaniu
[kg]
440
23
Rys. 14. Kolejne etapy przetłaczania gazu
2.4 Schemat blokowy i wymagania układu regulacji
Do sprężarki producent dołączył układ sterowania którego schemat blokowy przedstawiono
na rysunku 16
24
Rys. 16. Schemat blokowy regulacji ciśnienia w sprężarce : 1 falownik z
regulatorem PID, 2 silnik indukcyjny, 3 sprężarka, 4 przetwornik ciśnienia,
5 potencjometr
Rys. 15. parametry eksploatacyjne
Potencjometr 5 podłączony do wejścia analogowego falownika 1, służy do
zadawania wartości ciśnienia. Sygnał analogowy z potencjometru trafia do falownika w
postaci napięcia 0...10V. Do drugiego wejścia falownika podłączony jest przetwornik
ciśnienia 4 który przetwarza wartość ciśnienia na napięcie z zakresu 0..10V. Na podstawie
tych dwóch wartości tworzona jest w falowniku wartość uchybu i przesyłana do regulatora
PID. Układ regulatora przesyła informację do falownika, który w zależności od potrzeb
reguluje częstotliwością prądu wpływając w ten sposób na obroty silnika 2 i sprzężonej z
nim sprężarki 3.
Falowniki służą głowinie do płynnej regulacji obrotów silnika indukcyjnego, a także
odpowiedzialne są za jego powalmy rozruch ( funkcja soft start) oraz łagodne hamowanie.
Regulacja obrotów silnika dokonuje się poprzez zmianę częstotliwości na wyjściu z
urządzenia . Niektóre z nich mają zaimplementowany regulator PID , który umożliwia pracę
urządzenia w zamkniętej pętli sprzężenia zwrotnego z czujnikiem np. ciśnienia temperatury
itp.
Falowniki możemy podzielić ze względu na metodę sterowania:
•
sterowanie skalarne stosowane wszędzie tam gdzie trzeba dostarczyć do silnika
minimalnej energii przy zachowaniu częstotliwości wyjściowej ( taśmociągi
wentylatory)
•
sterowanie wektorowe inaczej stało-momentowe, ich zaletą jest stały moment
obrotowy niezależnie od obrotów sinika. Stosowane są najczęściej w układach z
motoreduktorami.
Możemy podzielić także na sposób zasilania
•
zasilane jednofazowo
•
zasilane trójfazowo
Wymagania dla układu regulacji
Najważniejszym parametrem jest ciśnienie gazu. Może ono oscylować w przedziale od 6 kpa
do 20 kpa. Najbardziej optymalnym jest poziom 13,4 kPa. Przy pracy ciągłej wartość zadana
może się wahać +/ - 2%. Ważnym parametrem jest także szybkie narastanie do uzyskania
wartości zadanej . Natomiast przeregulowanie +/ - 15 % jest na zadowalającym poziomie.
25
3. BADANIA REGULATORA PID SPRĘŻARKI GAZU
3.1.Opis układu regulacji
Układ sterowania ciśnieniem gazu dostarczony przez producenta pozwalał tylko na
zmianę wartości zadanej za pomocą potencjometru, regulator PID pracował z ustawieniami
domyślnymi. Jedynym parametrem zadanym przez wytwórcę było wzmocnienie K
p.
Przez co
układ nie spełniał do końca stawnym oczekiwaniom . W związku z tym podjęto próbę
modyfikacji, polegający na rozszerzeniu układu o PC z zainstalowaną aplikacją Driveview7.
Komunikacja z falownikiem PID odbywała się będzie za pomocą standardu RS 485 od
strony falownika i RS 232 od strony PC. Na rysunku 17 przedstawiono schemat blokowy
nowego rozwiązania.
Aby rozpocząć pracę należało wykonać okablowanie i z korzystać z konwertera RS 232 na
RS485 (rys.18)
26
Rys. 17. Schemat blokowy nowego rozwiązania 1. falownik z reg.
PID, 2. silnik, 3. sprężarka, 4. przetwornik ciśnienia, 5.komputer PC
Od strony falownika przewód został wpięty pod wejście C+ C- CM a od strony
konwertera pod zaciski D+ D- GND , ponadto konwerter podłączono do zasilacza o napięciu
5V ( Rys.19)
Bezpośrednio w programie wybieramy typ falownika (rys.20) i wersję (rys.21)
27
Rys. 19. Schemat podłączeń falownika z konwerterem
Rys. 18. Konwerter RS 232 do RS 485
Rys. 20. wybór modelu falownika
W następnym kroku konfigurujemy parametry komunikacji (rys.22)
W kolejnym etapie podejmujemy próbę połączania się z wybranym falownikiem, po
połączeniu, otwieramy grupy i wchodzimy w grupę nastaw APP (rys. 23)
28
Rys. 21. wybór wersji
Rys. 22. Konfiguracja komunikacji
.
29
Rys. 23. Widok na grupy nastaw
Dobór nastaw dokonujemy grupie APP , ustawiamy k
p
jako PID P w zakresie 0 ÷
10 stałą całkowania T
i
, jako PID I w zakresie 0÷ 32 s i T
d
jako PID D w zakresie 0÷100 ms
(rys.24)
3.2 Dobór nastaw regulatora PID Sprężarki Gazu
W pierwszym etapie podjęto próbę doboru nastaw za pomocą I i II metody Zieglera-
Nicholsa. Jednak z powodu niszczących skutków oscylacji działających na silnik sprężarki,
zdecydowano się na dobór ręczny.
3.2.1Dobór nastaw regulatora P
Strojenie ręczne zaczęto od pozostawienia samego członu P z nastawą k
p
= 3. Dało
to zadowalający uchyb jednak powodowało wydłużony czas narastania prze co układ nie
spełniał kryterium regulacji. (rys 25).
30
Rys. 24. Widok grupy APP
W następnym kroku Zwiększono k
p
do 5 co przyspieszyło czas narastania. Jednak
uchyb regulacji zwiększył się. Dalszego zwiększania k
p
nie podjęto ponieważ
zbyt duża
wartość może doprowadzić układ w oscylacje co będzie nie korzystne dla silnika sprężarki
(rys.26).
31
Rys. 26: Odpowiedź układu na wzmocnienie k
p
= 5.
Rys. 25. Odpowiedź układu na wzmocnienie k
p
= 3
3.2.2 Dobór nastaw regulatora PI
Następnie dodano człon I z nastawami, k
p
= 3, T
i
= 4s. Takie nastawy powodowały
zadowalający czas narastania, przez co układ osiągał w krótkim czasie wartość zadaną.
Natomiast uchyb praktycznie nie występował.(rys 27)
W następnym etapie Zwiększenie T
i
= 8 powodowało wprowadzenie układu w stan oscylacji
(rys .28)
32
Rys. 27. Odpowiedź układu na nastawy k
p
= 3, T
i
= 4s.
3.2.3 Dobór nastaw regulatora PD
Kolejnym krokiem było wyzerowanie stałej T
i
i ustawienie T
d
=
5. Jednak układ od
razu wpadał w silne oscylacje. Podejmowano kolejne próby z innymi nastawami ale nie
odniosło to zamierzonego skutku , w związku z tym zrezygnowano z konfiguracji PD .
Możliwą przyczyną może być błąd wewnętrzny urządzania.
3.2.1Dobór nastaw regulatora PID
Załączenie wszystkich członów P, I, D wprowadziło nieoczekiwanie układ w
oscylacje, moment w którym układ osiąga stan ustalony widoczny na wykresie (rys.29)
powstaje w momencie wyłączenia członu D, nastawy odpowiednio k
p
= 5, T
i
= 10 T
d
15.
Następne próby podjęto obniżając stałą T
d
do zera . W wyniku czego powrócono do regulatora
PI. W tym przypadku zachowanie regulatora PID mogło mieć przyczynę w działaniu samego
członu D. Podobnie jak w przypadku regulatora PD.
33
Rys. 28. Odpowiedź układu nastawy k
p
= 5, T
i
=8s.
W ostatnim etapie powrócono do członu PI i podjęto kilka prób zmiany nastaw k
p
i T
i
w
wyniku czego ostatecznie przyjęto nastawy przedstawione w poniższej tabeli.
Tabela 6. Nastawy PI dla układu regulacji ciśnienia gazu.
Typ regulatora Nastawy
(P ) k
p
2
(I ) T
i
5 s
(D) T
d
0 ms
34
Rys. 29. k
p
= 5, T
i
= 10 T
d
=15.
Rys. 30. Praca układu pod obciążeniem
Podczas badań układ miał odłączone odbiorniki gazu, na powyższym rysunku
przedstawiono układ z nowymi nastawami oraz podłączonymi odbiornikami. Na wykresie
widać jak układ zachowuje się w czasie pracy pod obciążeniem, i reakcje w czasie zmiany
zapotrzebowania na gaz.
3.3 WNIOSKI
Z uwagi na to iż w układzie pracował silnik indukcyjny nie można było wprowadzać układu
w oscylacje. Dlatego też zrezygnowano z I i II metody Zieglera-Nicholsa. Głównym
problemami jake napotkano w czasie badań był był człon D. Podczas konfiguracji z członem
P jako regulator PD układ od razu wpadał w oscylacje, uniemożliwiające dalsze badania
regulatora PD. W przypadku regulatora PID sytuacja powtórzyła się. Najprawdopodobniej
przyczyną był błąd wewnętrzny urządzania. W końcu zaproponowano nastawy dla
konfiguracji PI, k
p
= 2 T
i
= 5 . Układ z tymi nastawami pracuje stabilnie, szybko osiąga
zadane wartości nawet, po wprowadzeniu do układu zakłóceń.
35
4. PODSUMOWANIE
Głównym celem pracy było dobranie odpowiednich nastaw regulatora PID w trybie
on-line. Regulator PID zaimplementowany w falowniku miał tylko aktywny człon P. W
związku z tym powstał pomysł modyfikacji przez dodanie do układu komputera PC z
aplikacją którą udostępnia producent falownika. Tak powstało stanowisko do doboru nastaw
regulatora PID.
Na podstawie przeprowadzonych prób można stwierdzić iż układ pracuje znaczne
lepiej, niż to miało miejsce przed modyfikacjami.
Głównym problemem okazał się człon D, który z nieznanej przyczyny wprowadzał układ w
oscylacje.
Dalszym rozwinięciem badań może być znalezienie przyczyny błędu wewnętrznego
urządzenia. Może to przyczynić się do znalezienia jeszcze lepszych nastaw.
36
Literatura
:
[1] Brzózka J.: Regulatory i układy automatyki. Wydawnictwo, MIKOM, Warszawa 2003.
[2] Gierusz W.: Laboratorium podstaw automatyki. Wydawnictwo, Akademii Morskiej w
Gdyni Gdynia, 2010.
[3] Horla D.: Podstawy automatyki materiały do ćwiczeń. Wydawnictwo, Politechniki
Poznańskiej, Poznań 2003
[4] Kawka T.: Regulacja w oparciu o parametry PID cz.1. Biuletyn Pod kontrolą automatyka
i pomiary nr 2/ 2008r. s.10,11
[5] Kawka T.: Regulacja w oparciu o parametry PID cz.2. Biuletyn Pod kontrolą automatyka
i pomiary. Nr 3/2008 r s 10,11
[6] Pietrusewicz K.: Sztuka strojenia regulatorów PID. Control Engineering Polska, czerwiec
2007
[7] Rumatowski K.: Podstawy automatyki cz. 1. Wydawnictwo, Politechniki Poznańskiej,
Poznań 2004
[8] Tomera M.: Badanie układu sterowania z regulatorem PID. Wydawnictwo, Akadema
Morska w Gdyni, Gdynia 2010
[9] Żak B. Żak A.:Wybrane zagadnienia sterowania obiektami morskimi. Wydawnictwo
Maszoperia Literacka, Gdynia 2010
http://www.asimo.pl/teoria/regulatory_dzialanie_ciagle
[11] http://pl.wikipedia.org/wiki/Regulator_PID
37
Spis rysunków
Rys. 1. Schemat blokowy reg. PID.............................................................................................8
Rys. 2. Charakterystyka skokowa regulatora P..........................................................................9
Rys. 3. Charakterystyka skokowa regulatora PI.......................................................................10
Rys. 4. Odpowiedź skokowa regulatora PD..............................................................................11
Rys. 5. Odpowiedź skokowa regulatora PD rzeczywista.........................................................11
Rys. 6.Odpowiedz skokowa idealnego regulatora PID.............................................................12
Rys. 7.Odpowiedź skokowa idealnego regulatora PID.............................................................13
Rys. 8. Wyznaczanie wzmocnienia krytycznego .....................................................................15
Rys. 9. wyznaczanie paramentów K i T wynikających z II metody Ziegera-Nicholsa............16
Rys. 10. Odpowiedz układu na skok jednostkowy[8]...............................................................18
Rys. 11. przebiegi uchybu regulacji..........................................................................................20
Rys. 12.uchyb w sanie ustalonym.............................................................................................20
Rys. 13. przekrój sprężarki........................................................................................................22
Rys. 14. Kolejne etapy przetłaczania gazu................................................................................23
Rys. 15. parametry eksploatacyjne............................................................................................24
Rys. 16. Schemat blokowy regulacji ciśnienia w sprężarce : 1 falownik z regulatorem PID, 2
silnik indukcyjny, 3 sprężarka, 4 przetwornik ciśnienia, 5 Potencjometr ................................24
Rys. 17. Schemat blokowy nowego rozwiązania 1. falownik z reg. PID, 2. silnik, 3. sprężarka,
4. przetwornik ciśnienia, 5.komputer PC..................................................................................26
Rys. 18. Konwerter RS 232 do RS 485.....................................................................................27
Rys. 19. Schemat podłączeń falownika z konwerterem............................................................27
Rys. 20. wybór modelu falownika ...........................................................................................27
Rys. 21. wybór wersji ...............................................................................................................28
Rys. 22. Konfiguracja komunikacji ..........................................................................................28
Rys. 23. Widok na grupy nastaw ..............................................................................................29
Rys. 24. Widok grupy APP........................................................................................................30
Rys. 25. Odpowiedź układu na wzmocnienie kp = 3................................................................31
Rys. 26: Odpowiedź układu na wzmocnienie kp = 5...............................................................31
Rys. 27. Odpowiedź układu na nastawy kp = 3, Ti = 4s.........................................................32
Rys. 28. Odpowiedź układu nastawy kp = 5, Ti =8s................................................................33
Rys. 29. kp = 5, Ti = 10 Td =15................................................................................................34
38
Rys. 30. Praca układu pod obciążeniem....................................................................................35
39
Spis tabel
Tabela 1.Dobór nastaw dla I metody Zieglera-Nicholsa[9]....................................................15
Tabela 2. Dobór nastaw dla II metody Z-N..............................................................................16
Tabela 3. Dobór nastaw wg metody Cohena i Coona ..............................................................17
Tabela 4. Efekty niezależnego „zwiększenia” parametru.........................................................18
Tabela 5. Parametry eksploatacyjne..........................................................................................23
Tabela 6. Nastawy PI dla układu regulacji ciśnienia gazu........................................................34
40