SPIS TREŚCI

1.Opis techniczny

2.Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe

2.1.Płyty dachowe
2.1.1. Zestawienie obciążeń

2.1.2. Dobór płyt z katalogu

2.2.Płatewie dachowe:

2.2.1. Zestawienie obciążeń

2.2.2. SGN - zginanie

2.2.3. SGN - ścinanie

2.2.4. SGU - ugięcia

2.3.Dźwigar jednotrapezowy

2.3.1. Zestawienie obciążeń

2.3.2. SGN - zginanie

2.3.3. SGN - ścinanie

2.3.4. SGU - ugięcia

2.4.Stężenia dachowe

2.4.1. Zestawienie obciążeń

2.4.2. SGN - ściskanie

2.5.Połączenie płatwi z ryglem

1.Opis techniczny:

Przekrycie hali stanową dzwigary z drewna klejonego klasy GL32h. Zastosowano
dźwigary jednotrapezowe o wysokości do 120cm do 240cm, szerokości 20cm. Dźwigary
oparte są na słupach żelbetowych. Na dźwigarach dachowych oparto płatwie z drewna
klejonego klasy GL32h o wymiarach 10x22cm w rozstawie 225cm. Płatwie mocowane
do dźwigarów za pomocą złączy kątowych. Steżenia dachowe wykonano z drewna klasy
C27, przekrój stężenia 12x12cm. Na płatwiach dachowych ułożono płyty warstwowe
GORLICKA D1000 grubości 10cm. Obudowę hali stanowią płyty warstwowe ścienne
GORLICKA U1000.

1

2.Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe:
2.1.Płyty dachowe:

lpłyt

4.5m

:=

α

3deg

:=

Przyjęto płyty warstwowe GORLICKA D1000 (grubość płyty 100mm) :

mD1000.k

0.13

kN

m

2

:=

mD1000.d

mD1000.k 1.1

⋅

:=

mD1000.d

0.14

kN

m

2

⋅

=

2.1.1. Zestawienie obciążeń:
Obciążenie śniegiem (PN-80/B-02010/Az1:2006):

Qk

0.9

kN

m

2

:=

- II strefa (Gryfice)

C

0.8

:=

Sm2.k

Qk C

⋅

:=

Sm2.k

720 Pa

=

Sm2.k

0.72

kN

m

2

⋅

=

- obciążenie char.
na m2 rzutu dachu

Spłyta.k

0.72

cos

α

( )

kN

m

2

:=

Spłyta.k 0.7

kN

m

2

⋅

=

Spłyta.d

0.72

cos

α

( )

kN

m

2

1.5

⋅

:=

Spłyta.d 1.1

kN

m

2

⋅

=

- obciążenie obliczeniowe
na m2 dachu

Obciążenie wiatrem (PN-77/B-02011/Az1:2009):

qk

0.42

kN

m

2

:=

(strefa II -Gryfice)

z

4.0

:=

Ce

0.5

0.05 z

⋅

+

:=

Ce

0.7

=

- rodzaj terenu A, h=od2do10m

β

1.8

:=

Cz1

0.9

−

:=

Cz2

0.4

−

:=

pk1

qk Ce

⋅

Cz1

⋅

β

⋅

:=

pk1

0.48

−

kN

m

2

⋅

=

- obciążenie wiatrem (strona nawietrzna)
DACH

pk2

qk Ce

⋅

Cz2

⋅

β

⋅

:=

pk2

0.21

−

kN

m

2

⋅

=

- obciążenie wiatrem (strona zawietrzna)
DACH

pd1

pk1 1.5

⋅

:=

pd1

0.71

−

kN

m

2

⋅

=

pd2

pk2 1.5

⋅

:=

pd2

0.32

−

kN

m

2

⋅

=

Obciążenie montażowe (PN-82/B-02003):

qmont.k

0.5

kN

m

2

:=

qmont.d

qmont.k 1.2

⋅

:=

qmont.d

0.6

kN

m

2

⋅

=

Obciążenie wiatrem pominięto.

2.1.2. Dobór płyt z katalogu:

rpł

2.25m

:=

- rozstaw płatwi

qdop

2.6

kN

m

2

:=

- dopuszczalne obciążenie płyt z uwzględnieniem SGU dla rozstawu 3.0m

qpłyt

Spłyta.d mD1000.d

+

qmont.d

+

:=

qpłyt 1.8

kN

m

2

⋅

=

qpłyt
qdop

70 %

⋅

=

qpłyt
qdop

1

≤

1

=

WARUNEK SPEŁNIONY

2

2.2.Płatewie dachowe:

lpł

4.5m

:=

bpł

10cm

:=

hpł

22cm

:=

Przyjęto płatewie z drewnna klejonego GL 24h o wymiarach 10x22cm.
Schemat statyczny płatwi to belka wolnopodparta.

2.2.1. Zestawienie obciążeń:
Cieżar własny płatwi:

ρg.k

5.5

kN

m

3

:=

qcwpł.k

ρg.k bpł

⋅

hpł

⋅

:=

qcwpł.k

0.12

kN

m

⋅

=

qcwpł.d

qcwpł.k 1.1

⋅

:=

qcwpł.d

0.133

kN

m

⋅

=

Obciążenie śniegiem (PN-80/B-02010/Az1:2006):

qS.pł.k

Spłyta.k

rpł

cos

α

( )

⋅

:=

qS.pł.k

1.62

kN

m

⋅

=

qS.pł.d

Spłyta.d

rpł

cos

α

( )

⋅

:=

qS.pł.d

2.44

kN

m

⋅

=

Obciążenie montażowe (PN-82/B-02003):

qmont.pł.k

qmont.k

rpł

cos

α

( )

⋅

:=

qmont.pł.k

1.13

kN

m

⋅

=

M

y

=M x cos(

a)

y

M

z

=M x sin(

a)

qmont.pł.d

qmont.d

rpł

cos

α

( )

⋅

:=

qmont.pł.d

1.35

kN

m

⋅

=

2.2.2. SGN - zginanie:

M

qcwpł.d qS.pł.d

+

qmont.pł.d

+

(

)

lpł

2

⋅

8

:=

M

9.93 kN m

⋅

⋅

=

My

M cos

α

( )

⋅

:=

My

9.91 kN m

⋅

⋅

=

Mz

M sin

α

( )

⋅

:=

Mz

0.52 kN m

⋅

⋅

=

Wy

bpł hpł

2

⋅

6

:=

Wy

806.7 cm

3

⋅

=

σm.y.d

My
Wy

:=

σm.y.d 12.3 MPa

⋅

=

Wz

hpł bpł

2

⋅

6

:=

Wz

366.7 cm

3

⋅

=

σm.z.d

Mz
Wz

:=

σm.z.d

1.4 MPa

⋅

=

γm

1.3

:=

km

0.7

:=

fm.g.k

24MPa

:=

kmod

0.8

:=

- klasa użytkowania 2, decyduje obc. średniotrwałe (śnieg)

3

fm.g.d

kmod fm.g.k

⋅

γm

:=

fm.g.d

14.8 MPa

⋅

=

σm.y.d

fm.g.d

km

σm.z.d

fm.g.d

+

89.9 %

⋅

=

km

σm.y.d

fm.g.d

σm.z.d

fm.g.d

+

67.8 %

⋅

=

WARUNEK SPEŁNIONY

Stateczność:

ld

1.0 lpł

⋅

2 hpł

⋅

+

:=

ld

4.94 m

=

E0.g.05

9400MPa

:=

E0.g.mean

11600MPa

:=

G.g.mean

720MPa

:=

λrel.m

ld hpł

⋅

fm.g.d

⋅

π bpł

2

⋅

E0.g.05

⋅

E0.g.mean

G.g.mean

⋅

:=

λrel.m 0.47

=

λrel.m 0.75

≤

1

=

kcrit

1.0

:=

σm.y.d

kcrit fm.g.d

⋅

83 %

⋅

=

σm.y.d kcrit fm.g.d

⋅

≤

1

=

2.2.3. SGN - ścinanie:

V

qcwpł.d qS.pł.d

+

qmont.pł.d

+

(

)

lpł

⋅

2

:=

V

8.824 kN

⋅

=

fv.g.k

2.7MPa

:=

fv.g.d

kmod fv.g.k

⋅

γm

:=

fv.g.d

1.7 MPa

⋅

=

τd

1.5

V

bpł hpł

⋅

⋅

:=

τd 0.6 MPa

⋅

=

τd

fv.g.d

36 %

⋅

=

τd

fv.g.d

1

≤

1

=

WARUNEK SPEŁNIONY

2.2.4. SGU - ugięcia:

lpł

hpł

20.455

=

lpł

hpł

20

≥

1

=

- nie trzeba uwzględniać wpływu sił poprzecznych

Iy

bpł hpł

3

⋅

12

:=

Iy

8873.33 cm

4

⋅

=

Iz

hpł bpł

3

⋅

12

:=

Iz

1833.33 cm

4

⋅

=

4

uinst.y1

5

384

qcwpł.k cos α

( )

⋅

lpł

4

⋅

E0.g.mean Iy

⋅

⋅

:=

uinst.z2

5

384

qS.pł.k sin α

( )

⋅

lpł

4

⋅

E0.g.mean Iz

⋅

⋅

:=

uinst.z1

5

384

qcwpł.k sin α

( )

⋅

lpł

4

⋅

E0.g.mean Iz

⋅

⋅

:=

uinst.y3

5

384

qmont.pł.k cos α

( )

⋅

lpł

4

⋅

E0.g.mean Iy

⋅

⋅

:=

uinst.y2

5

384

qS.pł.k cos α

( )

⋅

lpł

4

⋅

E0.g.mean Iy

⋅

⋅

:=

uinst.z3

5

384

qmont.pł.k sin α

( )

⋅

lpł

4

⋅

E0.g.mean Iz

⋅

⋅

:=

kdef.1

0.8

:=

- klasa użytkowania 2, stałe (ciężar własny płatwi)

ufin.y1

uinst.y1 1 kdef.1

+

(

)

⋅

:=

ufin.y1 1.1 mm

⋅

=

ufin.z1

uinst.z1 1 kdef.1

+

(

)

⋅

:=

ufin.z1

0.3 mm

⋅

=

kdef.2

0.25

:=

- klasa użytkowania 2, średniotrwałe (śnieg)

ufin.y2

uinst.y2 1 kdef.2

+

(

)

⋅

:=

ufin.y2 10.5 mm

⋅

=

ufin.z2

uinst.z2 1 kdef.2

+

(

)

⋅

:=

ufin.z2

2.7 mm

⋅

=

kdef.3

0.0

:=

- klasa użytkowania 2, krótkotrwałe (obciążenie montażowe)

ufin.y3

uinst.y3 1 kdef.3

+

(

)

⋅

:=

ufin.y3 5.8 mm

⋅

=

ufin.z3

uinst.z3 1 kdef.3

+

(

)

⋅

:=

ufin.z3

1.5 mm

⋅

=

ufin.y

ufin.y1 ufin.y2

+

ufin.y3

+

:=

ufin.y 17.5 mm

⋅

=

ufin.z

ufin.z1 ufin.z2

+

ufin.z3

+

:=

ufin.z

4.4 mm

⋅

=

ufin

ufin.z

2

ufin.y

2

+









0.5

:=

ufin

18 mm

⋅

=

unet.fin

lpł

200

:=

unet.fin

22.5 mm

⋅

=

ufin

unet.fin

80 %

⋅

=

ufin

unet.fin

1

≤

1

=

WARUNEK SPEŁNIONY

2.3.Dźwigar jednotrapezowy:

ldź

22.5m

:=

hdź.min

122cm

:=

hdź.max

240cm

:=

bdź

20cm

:=

hdź.środ

181cm

:=

Przyjęto dźwigar z drewnna klejonego GL 24h.
Schemat statyczny dźwigara to belka wolnopodparta.

2.3.1. Zestawienie obciążeń:
Cieżar własny dźwigara:

qcwdź.min.k

ρg.k hdź.min

⋅

bdź

⋅

:=

qcwdź.min.k

1.34

kN

m

⋅

=

qcwdź.min.d

qcwdź.min.k 1.1

⋅

:=

qcwdź.min.d

1.48

kN

m

⋅

=

5

qcwdź.max.k

ρg.k hdź.max

⋅

bdź

⋅

:=

qcwdź.max.k

2.6

kN

m

⋅

=

qcwdź.max.d

qcwdź.max.k 1.1

⋅

:=

qcwdź.max.d

2.9

kN

m

⋅

=

Jest to obciążenie trapezowe.

qcwdź.śr.k

qcwdź.min.k qcwdź.max.k

+

2

:=

qcwdź.śr.k

1.991

kN

m

⋅

=

Siły skupione z płatwi:

Rpł.cw.k

qcwpł.k lpł

⋅

2

:=

Rpł.cw.k

0.3 kN

⋅

=

Rpł.S.k

qS.pł.k lpł

⋅

2

:=

Rpł.S.k 3.7 kN

⋅

=

Rpł.mont.k

qmont.pł.k lpł

⋅

2

:=

Rpł.mont.k 2.5 kN

⋅

=

Rpł.d

2

qcwpł.d qS.pł.d

+

qmont.pł.d

+

(

)

lpł

⋅

2

:=

Rpł.d 17.6 kN

⋅

=

Obciążenie skupione zastąpiono obciążeniem liniowym:

Rpł.cw.mb.k

2

Rpł.cw.k

rpł

:=

Rpł.cw.mb.k 0.242

kN

m

⋅

=

Rpł.S.mb.k

2

Rpł.S.k

rpł

:=

Rpł.S.mb.k 3.249

kN

m

⋅

=

Rpł.mont.mb.k

2

Rpł.mont.k

rpł

:=

Rpł.mont.mb.k 2.253

kN

m

⋅

=

Rpł.mb.k

Rpł.cw.mb.k Rpł.S.mb.k

+

Rpł.mont.mb.k

+

:=

Rpł.mb.k 5.744

kN

m

⋅

=

Rpł.mb.d

Rpł.d

rpł

:=

Rpł.mb.d 7.843

kN

m

⋅

=

Rpł.mb.d
Rpł.mb.k

1.365

=

2.3.2. SGN - zginanie:

xmax

hdź.min ldź

⋅

hdź.min hdź.max

+

:=

xmax

7.58 m

=

- przekrój najbardziej wytężony

Naprężenia w miejscu najbardziej wytężonym:

Mx

562.32kN m

⋅

:=

hdź.x

161.8cm

:=

- wysokość dźwigara w anazlizowanym miejscu

6

Wy.x

bdź hdź.x

2

⋅

6

:=

Wy.x

87264.1 cm

3

⋅

=

Wz.x

0

:=

σm.y.d.x

Mx

Wy.x

:=

σm.y.d.x 6.4 MPa

⋅

=

σm.z.d

0MPa

:=

Naprężenia w miejscu maksymalnego momentu:

MMmax

634.13kN m

⋅

:=

- patrz ZAŁĄCZNIK 1

hdź.Mmax

hdź.środ

:=

Wy.Mmax

bdź hdź.Mmax

2

⋅

6

:=

Wy.Mmax 109203.3 cm

3

⋅

=

Wz.x

0

:=

σm.y.d

MMmax

Wy.Mmax

:=

σm.y.d 5.8 MPa

⋅

=

σm.z.d

0MPa

:=

Dalsze obliczenia prowadzone są dla przekroju najbardziej wytężonego:

Zginanie:

kmod

0.8

:=

- klasa użytkowania 2, decyduje obc. średniotrwałe (śnieg)

fm.g.k

24MPa

:=

fm.g.d

kmod fm.g.k

⋅

γm

:=

fm.g.d

14.8 MPa

⋅

=

σm.y.d

σm.y.d.x

:=

σm.y.d

fm.g.d

km

σm.z.d

fm.g.d

+

43.6 %

⋅

=

km

σm.y.d

fm.g.d

σm.z.d

fm.g.d

+

30.5 %

⋅

=

Stateczność:

ld

1.0 4 rpł

⋅

( )

2 hdź.max

⋅

+

:=

ld

13.8 m

=

E0.g.05

9400MPa

:=

E0.g.mean

11600MPa

:=

G.g.mean

720MPa

:=

λrel.m

ld hdź.max

⋅

fm.g.d

⋅

π bdź

2

⋅

E0.g.05

⋅

E0.g.mean

G.g.mean

⋅

:=

λrel.m 1.29

=

0.75

λrel.m

<

1.4

≤

1

=

kcrit

1.56

0.75

λrel.m

⋅

−

:=

kcrit

0.593

=

σm.y.d

kcrit fm.g.d

⋅

74 %

⋅

=

σm.y.d kcrit fm.g.d

⋅

≤

1

=

σm.z.d

kcrit fm.g.d

⋅

0 %

⋅

=

σm.z.d

kcrit fm.g.d

⋅

≤

1

=

7

Naprężenia na dolnej krawędzi dźwigara:

σm.0.d

1

4 tan

α

( )

2

+

(

)

6 Mx

⋅

bdź hdź.x

2

⋅

⋅

:=

σm.0.d 6.51 MPa

⋅

=

σm.0.d

fm.g.d

44 %

⋅

=

σm.0.d fm.g.d

≤

1

=

Naprężenia na górnej krawędzi dźwigara:

σm.α.d

1

4 tan

α

( )

2

−

(

)

6 Mx

⋅

bdź hdź.x

2

⋅

⋅

:=

σm.α.d 6.37 MPa

⋅

=

fc.90.k

2.7MPa

:=

fc.90.d

kmod fc.90.k

⋅

γm

:=

fc.90.d

1.7 MPa

⋅

=

fm.α.d

fm.g.d

fm.g.d

fc.90.d

sin

α

( )

2

⋅

cos

α

( )

2

+

:=

fm.α.d 14.5 MPa

⋅

=

σm.α.d

fm.α.d

44 %

⋅

=

σm.α.d fm.α.d

≤

1

=

2.3.3. SGN - ścinanie:

Vd

115.32kN

:=

- patrz ZAŁĄCZNIK 1

fv.g.k

2.7 MPa

⋅

=

fv.g.d

kmod fv.g.k

⋅

γm

:=

fv.g.d

1.7 MPa

⋅

=

τd

1.5

Vd

bdź hdź.min

⋅

⋅

:=

τd 0.71 MPa

⋅

=

τd

fv.g.d

43 %

⋅

=

τd

fv.g.d

1

≤

1

=

WARUNEK SPEŁNIONY

2.3.4. SGU - ugięcia:

ldź

hdź.max

9

=

ldź

hdź.max

20

≤

1

=

- należy uwzględnić wpływ sił poprzecznych

Iy.środ

bdź hdź.środ

3

⋅

12

:=

Iy.środ

9.88

10

6

×

cm

4

⋅

=

8

uinst.1

5

384

qcwdź.śr.k Rpł.cw.mb.k

+

(

)

ldź

4

⋅

E0.g.mean Iy.środ

⋅

⋅

1

19.2

hdź.max

ldź













2

⋅

+

0.15

0.85

hdź.min

hdź.max

⋅

+





























⋅

:=

uinst.2

5

384

Rpł.S.mb.k ldź

4

⋅

E0.g.mean Iy.środ

⋅

⋅

1

19.2

hdź.max

ldź













2

⋅

+

0.15

0.85

hdź.min

hdź.max

⋅

+





























⋅

:=

uinst.1

13.6 mm

⋅

=

uinst.2

19.8 mm

⋅

=

uinst.3

5

384

Rpł.mont.mb.k ldź

4

⋅

E0.g.mean Iy.środ

⋅

1

19.2

hdź.max

ldź













2

⋅

+

0.15

0.85

hdź.min

hdź.max

⋅

+





























⋅

:=

uinst.3

13.7 mm

⋅

=

kdef.1

0.8

:=

- klasa użytkowania 2, stałe (ciężar własny płatwi)

ufin.1

uinst.1 1 kdef.1

+

(

)

⋅

:=

ufin.1

24.5 mm

⋅

=

kdef.2

0.25

:=

- klasa użytkowania 2, średniotrwałe (śnieg)

ufin.2

uinst.2 1 kdef.2

+

(

)

⋅

:=

ufin.2

24.7 mm

⋅

=

kdef.3

0.0

:=

- klasa użytkowania 2, krótkotrwałe (obciążenie montażowe)

ufin.3

uinst.3 1 kdef.3

+

(

)

⋅

:=

ufin.3

13.7 mm

⋅

=

ufin

ufin.1 ufin.2

+

ufin.3

+

:=

ufin

63 mm

⋅

=

unet.fin

ldź

300

:=

unet.fin

75 mm

⋅

=

ufin

unet.fin

84 %

⋅

=

ufin

unet.fin

1

≤

1

=

WARUNEK SPEŁNIONY

9

2.4.Stężenia dachowe:

lst

636cm

:=

hst

12cm

:=

bst

12cm

:=

Przyjęto dźwigar z drewnna litego C 27.

2.4.1. Zestawienie obciążeń:
Wiatr:

Cz3

0.7

:=

Cz4

0.4

−

:=

pk3

qk Ce

⋅

Cz3

⋅

β

⋅

:=

pk3

0.37

kN

m

2

⋅

=

- obciążenie wiatrem (strona nawietrzna)
ŚCIANA

pk4

qk Ce

⋅

Cz4

⋅

β

⋅

:=

pk4

0.21

−

kN

m

2

⋅

=

- obciążenie wiatrem (strona zawietrzna)
ŚCIANA

Hsć.szczyt

3.2m

hdź.max

+

:=

Hsć.szczyt

5.6 m

=

- maksymalna wysokość ściany
szczytowej

wP.k

pk3

1

2

⋅ H

sć.szczyt

:=

wP.k

1.04

kN

m

⋅

=

- wiatr w płaszczyźnie stężeń
(parcie)

wS.k

pk4

1

2

⋅ H

sć.szczyt

:=

wS.k

0.59

−

kN

m

⋅

=

- wiatr w płaszczyźnie stężeń
(ssanie)

Normowe obciążenie qd:

MMmax

634.13 kN m

⋅

⋅

=

kcrit

0.593

=

Nd.st

1

kcrit

−

(

)

MMmax
hdź.max

⋅

:=

Nd.st

107.5 kN

⋅

=

n

3

:=

qd

n Nd.st

⋅

30 ldź

⋅

:=

qd

0.478

kN

m

⋅

=

Wyliczenie sił przypadających na węzeł:

P1.k

wP.k qd

+

(

)

rpł

⋅

2

:=

P1.k

1.7 kN

⋅

=

P2.k

wP.k qd

+

(

)

2

⋅ r

pł

⋅

2

:=

P2.k

3.4 kN

⋅

=

γd

1.5

:=

10

2.4.2. SGN - ściskanie:

Nst

14.35kN

:=

- maksymalna siła ściskająca w steżeniach (patrz ZAŁĄCZNIK 2)

Nst.rozc

14.27kN

:=

- maksymalna siła rozciągająca w steżeniach (patrz ZAŁĄCZNIK 2

fc.0.k

22 MPa

⋅

:=

fc.0.d

kmod fc.0.k

⋅

γm

:=

fc.0.d

13.54 MPa

⋅

=

Ast

bst hst

⋅

:=

Ast

0.014 m

2

=

bst

hst

=

1

=

Iy

hst

4

12

:=

Iy

1728 cm

4

⋅

=

iy

Iy

Ast

:=

μ

1

:=

βc

0.2

:=

λy

μ lst

⋅

iy

:=

λy

183.597

=

λy

200

<

1

=

E0.05

8.0GPa

:=

σc.crit.y

π

2

E0.05

⋅

λy

2

:=

σc.crit.y 2.342 MPa

⋅

=

λrel.y

fc.0.k

σc.crit.y

:=

λrel.y 3.065

=

ky

0.5 1

βc λrel.y 0.5

−

(

)

⋅

+

λrel.y

2

+









⋅

:=

ky

5.453

=

kc.y

1

ky

ky

2

λrel.y

2

−

+









:=

kc.y

0.1

=

σc.0.d

Nst
Ast

:=

σc.0.d 0.997 MPa

⋅

=

σc.0.d

kc.y fc.0.d

⋅

73.3 %

⋅

=

11

2.5.Połączenie płatwi z ryglem:

Przyjęto złącze kątowe 150 wzmocnione firmy SIMPSON

t1

bpł

:=

- szerokość drewnianego elementu

t2

2.5mm

:=

- szerokość blachy zlącza

d

4.0mm

:=

ρg.k

430

kg

m

3

:=

fh.1.k

0.082

ρg.k

kg

m

3

⋅

d

mm













0.3

−

⋅

MPa

⋅

:=

fh.1.k

23.3 MPa

⋅

=

γm

1.3

:=

fh.1.d

kmod fh.1.k

⋅

γm

:=

fh.1.d

14.316 MPa

⋅

=

My.k

180

d

mm













2.6

⋅

N mm

⋅

:=

My.k

6617 N mm

⋅

⋅

=

γm

1.1

:=

My.d

My.k

γm

:=

My.d

6015 N mm

⋅

⋅

=

Rd.1

0.4 fh.1.d

⋅

t1

⋅ d

⋅

:=

Rd.2

1.1 2 My.d

⋅

fh.1.d

⋅

d

⋅

:=

Rd

min Rd.1 Rd.2

,

(

)

:=

Rd

0.913 kN

⋅

=

- nośność obliczeniowa
jednego łącznika

Ilość potrzebnych gwoździ między płatwią, a złączem
(wartość dla jednego złącza):

Nmax.pł

12.7kN

0.5 12.7

⋅

kN

+

:=

- maksymalna siła podłużna w płatwi

n1

1

2

Nmax.pł

Rd

:=

n1

10.433

=

n1

11

:=

Ilość potrzebnych gwoździ między dźwigarem, a złączem
(wartość dla jednego złącza):

Nz.pł

V sin

α

( )

⋅

0.5 V sin

α

( )

⋅

(

)

⋅

+

:=

Nz.pł 0.693 kN

⋅

=

Nwypadkowa

Nmax.pł

2

Nz.pł

2

+

:=

Nwypadkowa

19.06 kN

⋅

=

n2

1

2

Nwypadkowa

Rd

:=

n2

10.44

=

n2

11

:=

12

13

- dopuszczalne obciążenie płyt z uwzględnieniem SGU dla rozstawu 3.0m

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24