POLITECHNIKA ŁÓDZKA
Wydział Budownictwa, Archi tektury i Inżynierii Środowiska
Katedra Geotechniki i Budowli Inżynierskich
Część obliczeniowa projektu
Grupa 1:
Malina Ciechomska
Joanna Członka
Kinga Maćkowiak
Anna Struś
Artur Borowczyński
Paweł Domański
Adam Ditrich
Piotr Marciniak
Piotr Masłowski
Jakub Mikołajewski
Tobiasz Pietrzak
Przemysław Płusa
Paweł Pękala
Wojciech Otomański
Robert Zaborowski
Mieszko Banasiak
Łódź, lipiec 2011
Dane:
A)
Ustalić wymiary ławy fundamentowej obciążonej mimośrodowo i posadowionej na stropie
pierwszej warstwy nośnej.
Zadane siły:
N=300 kN/m
M=30 kNm/m
T=15 kN/m
B)
Ustalić maksymalne obliczeniowe obciążenie ( siłę osiową ) dla stopy fundamentowej o
zadanych wymiarach, posadowionej na głębokości 1,0m poniżej spągu nasypów
niebuudowlanych.
Zadane wielkości:
B=2,0 m
L=2,0 m
h=0,8 m
Ustalenie wymiarów ławy
Parametry gruntów budowlanych:
ciężar objętościowy wody
γw
9.8
kN
m
3
=
Parametry gruntów zostaly ustalone metodą B. Wiodącymi parametrami są stopień
zagęszczenia I
D
oraz stopień plastyczności I
L
. Pozostałe parametry zostały obliczone na
podstawie wzorów empirycznych.
1 ) Piasek drobny Pd (wilgotny)
ID
0.71
=
M0
90485 ID
2
25072 ID
+
26751
+
kPa
90165.61 kPa
=
=
β
0.80
=
ρ
1.654
0.225 ID
+
(
)
10
3
kg
m
3
1813.75
kg
m
3
=
=
ρs
2.65
10
3
kg
m
3
2650
kg
m
3
=
=
γn
ρ g
17.79
kN
m
3
=
=
wn
14%
=
ϕu
4.9271 ID
27.9479
+
31.45
=
=
M
M0
β
112707.01 kPa
=
=
γs
ρs g
25.99
kN
m
3
=
=
γd
γn
1
wn
+
15.6
kN
m
3
=
=
n
γs γd
-
γs
0.4
=
=
Współczynniki nośności:
ND
e
π tan ϕu
( )
tan
π
4
ϕu
2
+
2
21.75
=
=
NC
ND 1
-
(
)
cot ϕu
( )
33.92
=
=
NB
0.75 ND 1
-
(
)
tan ϕu
( )
9.5191
=
=
2 ) Piasek drobny Pd (mokry)
ID
0.60
=
ϕu
4.9271 ID
27.9479
+
30.9
=
=
M0
90485 ID
2
25072 ID
+
26751
+
kPa
74368.8 kPa
=
=
β
0.80
=
M
M0
β
92961 kPa
=
=
ρ
1.804
0.225 ID
+
(
)
10
3
kg
m
3
1939
kg
m
3
=
=
ρs
2.65
10
3
kg
m
3
2650
kg
m
3
=
=
γn
ρ g
19.02
kN
m
3
=
=
wn
24%
=
γs
ρs g
25.99
kN
m
3
=
=
γd
γn
1
wn
+
15.33
kN
m
3
=
=
n
γs γd
-
γs
0.41
=
=
γ
1
n
-
(
) γs γw
-
(
)
9.55
kN
m
3
=
=
ciężar objętosciowy z uwzględnieniem wyporu wody:
Współczynniki nośności:
ND
e
π tan ϕu
( )
tan
π
4
ϕu
2
+
2
20.35
=
=
NC
ND 1
-
(
)
cot ϕu
( )
32.36
=
=
NB
0.75 ND 1
-
(
)
tan ϕu
( )
8.68
=
=
3 ) Glina szara G(B) stan półzwarty
IL
0.37
=
ϕu
18.6667
-
IL 22
+
(
)
15.09
=
=
Cu
40 0.27
IL
(
)
kPa
24.64 kPa
=
=
M0
26725
IL 0.342
+
12375
-
kPa
25160.11 kPa
=
=
β
0.75
=
M
M0
β
33546.82 kPa
=
=
ρ
2.182
0.316 IL
-
(
)
10
3
kg
m
3
2065.08
kg
m
3
=
=
ρs
2.67
10
3
kg
m
3
2670
kg
m
3
=
=
γn
ρ g
20.25
kN
m
3
=
=
wn
21.16%
=
γs
ρs g
26.18
kN
m
3
=
=
γd
γn
1
wn
+
16.71
kN
m
3
=
=
n
γs γd
-
γs
0.36
=
=
ciężar objętosciowy z uwzględnieniem wyporu wody:
γ
1
n
-
(
) γs γw
-
(
)
10.46
kN
m
3
=
=
Wspolczynniki nośności:
ND
e
π tan ϕu
( )
tan
π
4
ϕu
2
+
2
3.97
=
=
NC
ND 1
-
(
)
cot ϕu
( )
11.02
=
=
NB
0.75 ND 1
-
(
)
tan ϕu
( )
0.6
=
=
Sprawdzenie nośności warstwy gruntu w poziome posadowienia
Obliczenia wstępne:
Ława fundamentowa posadowiona będzie na stropie pierwszej warstwy nośnej. Na podstawie
danych z pierwszego otworu jest to głębokość 0,9m a grunt który tam zalega to piasek drobny
wilgotny.
Współczynniki nośności dla piasku drobnego:
ND
21.748
=
NC
33.917
=
NB
9.519
=
Wartości sił z założen:
Hr
15
kN
m
=
Vr
300
kN
m
=
Mr
30
kN m
m
=
Siłę pionową zwiększamy wstępnie o 10% z uwagi na cieżar gruntu zalegającego nad
fundamentem oraz ciężar samego funamentu.
Nr
1.1 Vr
330
kN
m
=
=
Założona głębokość posadowienia:
Dmin
0.9m
=
Wstępna wysokość fundamentu:
hf
0.5 Dmin
0.45 m
=
=
Wypadkowy moment działający w kierunku B
MrB
Mr Hr hf
+
36.75
kN m
m
=
=
Mimośród przyłożenia obciążenia:
eB
MrB
Nr
0.11 m
=
=
Tangens kąta nachylenia wypadkowej działania obciążenia:
TrB
Hr
=
TrB
Nr
0.045
=
Współczynniki nośnosci dla piasku drobnego
(wilgotnego):
ϕ
0.549 rad
=
δ
atan
Hr
Nr
2.6 deg
=
=
α
asin
sin δ
( )
sin ϕ
( )
0.09
=
=
ND 21.75
=
iD
cos δ
( )
sin ϕ
( ) cos α
( )
+
1
sin ϕ
( )
+
cos δ
( )
e
δ α
+
(
)
-
tan ϕ
( )
0.92
=
=
iC
iD
1
iD
-
ND
-
0.92
=
=
iB
0.01
tan δ
( )
tan ϕ
( )
tan ϕ
( )
0.81
=
=
tan δ
( )
tan ϕ
( )
0.07
=
Nr 330
kN
m
=
Cu
0kPa
=
Ciężar gruntu nad fundamentem (nN):
γD
19
kN
m
3
=
Ciężar gruntu pod fundamentem (Pd):
γB
17.787
kN
m
3
=
Wstępny wymiar B ławy wyznaczamy z zależności
Qr m Qf
330
kN
m
0.9 0.9
0.75
QfNB
1
( )
QfNB
B 1
m
1
0.3 0
+
(
) NC
Cu
iC
1
1.5 0
+
(
) ND
γD
Dmin
iD
+
...
1
0.25 0
-
(
) NB
γB
B
( )
iB
+
...
=
B
2
( )
Po podstawieniu równania (2) do równania (1) i rozwiązaniu go, otrzymujemy minimalne
szerokości ławy B
Wyniki
1.1
3.59
-
m
=
Przyjęto szerokość ławy 1,2m
Sprawdzenie nośności ławy dla B=1,20m
B
1.2m
=
Siła pionowa:
Siła od ciężaru gruntu nad fundamentem:
Grg
B Dmin hf
-
(
)
γD
10.26
kN
m
=
=
Siła od ciężaru fundamentu:
Grs
B hf
25
kN
m
3
13.5
kN
m
=
=
Całkowita siła pionowa:
Qr
Vr Grs
+
Grg
+
323.76
kN
m
=
=
Ciężar gruntu pod fundamentem zalegającego do głębokości B=1,2m
γB
0.7m 17.787
kN
m
3
0.5m
9.55
kN
m
3
+
1.2m
14.35
kN
m
3
=
=
Nośność gruntu (Piasek drobny):
Qr m Qf
QfNB
B
1
0.3 0
+
(
) NC
Cu
iC
1
1.5 0
+
(
) ND
γD
Dmin
iD
+
...
1
0.25 0
-
(
) NB
γB
B
( )
iB
+
...
569.88
kN
m
=
=
323.76
kN
m
0.9 0.9
0.75
QfNB
0.9 0.9
0.75
QfNB
346.2
kN
m
=
323.76
kN
m
346.2
kN
m
<
Warunek nośności pierwszej warstwy gruntu jest spełniony
Sprawdzenie nośności warstwy gruntu zalegającej niżej
Warstwa zalegająca poniżej warstwy piasku drobnego to glina. Glina charakteryzuje się
następującymi parametrami:
ND
3.97
=
NC
11.02
=
NB
0.6
=
Wymiary dla fundamentu zastępczego:
Glina jest gruntem spoistym zatem szerokość fundamentu zwiększamy o:
h
B
<
b
hf
4
0.11 m
=
=
Szerokość poszerzonego fundamentu:
B1
B
b
+
1.31 m
=
=
Głębokość posadowienia:
Dmin
2.3m
=
Siła pionowa:
Siła od ciężaru warstwy piasku nad fundamentem:
Grg
B1 0.7 m
17.79
kN
m
3
0.7m 9.55
kN
m
3
+
25.12
kN
m
=
=
Całkowita siła pionowa na fundament zastęczy:
Qr1
Qr Grg
+
348.88
kN
m
=
=
Mimośród przyłożenia obciążenia:
eB1
Qr eB
TrB 1.4
m
+
Qr1
0.16 m
=
=
<
B1
6
0.22 m
=
Tangens kąta nachylenia wypadkowej działania obciążenia:
TrB
Hr
=
TrB
Qr1
0.043
=
Współczynniki nośności dla gliny:
ϕ
0.263 rad
=
δ
atan
Hr
Qr1
2.46 deg
=
=
α
asin
sin δ
( )
sin ϕ
( )
0.17
=
=
ND 3.97
=
iD
cos δ
( )
sin ϕ
( ) cos α
( )
+
1
sin ϕ
( )
+
cos δ
( )
e
δ α
+
(
)
-
tan ϕ
( )
0.94
=
=
iC
iD
1
iD
-
ND
-
0.93
=
=
iB
0.01
tan δ
( )
tan ϕ
( )
tan ϕ
( )
0.82
=
=
tan δ
( )
tan ϕ
( )
0.16
=
Qr1 348.88
kN
m
=
Cu
24.64kPa
=
Ciężar objętościowy gruntu nad fundamentem [nN+Pd(w)+Pd(m)]:
γD
19
kN
m
3
0.9
m
17.79
kN
m
3
0.7
m
+
9.55
kN
m
3
0.7
m
+
2.3m
15.76
kN
m
3
=
=
Ciężar objętościowy gruntu pod fundamentem (G):
γB
10.46
kN
m
3
=
Nośność gruntu (Glina):
Qr1 m Qf
QfNB
B1
1
0.3 0
+
(
) NC
Cu
iC
1
1.5 0
+
(
) ND
γD
Dmin
iD
+
...
1
0.25 0
-
(
) NB
γB
B
( )
iB
+
...
515.89
kN
m
=
=
348.88
kN
m
0.9 0.9
0.75
QfNB
0.9 0.9
0.75
QfNB
313.4
kN
m
=
348.88
kN
m
313.4
kN
m
>
Warunek nie został spełniony, zatem zwiększamy szerokość ławy do B=1,4m. Jeszcze raz
sprawdzamy warunek nośności warstwy gliny:
B
1.4m
=
Wymiary dla fundamentu zastępczego:
Glina jest gruntem spoistym zatem szerokość fundamentu zwiększamy o:
h
B
<
b
hf
4
0.11 m
=
=
Szerokość poszerzonego fundamentu:
B1
B
b
+
1.51 m
=
=
Głębokość posadowienia:
Dmin
2.3m
=
Siła pionowa:
Siła od ciężaru warstwy piasku nad fundamentem:
Grg
B1 0.7 m
17.79
kN
m
3
0.7m 9.55
kN
m
3
+
28.95
kN
m
=
=
Całkowita siła pionowa na fundament zastęczy:
Qr1
Qr Grg
+
352.71
kN
m
=
=
Mimośród przyłożenia obciążenia:
eB1
Qr eB
TrB 1.4
m
+
Qr1
0.16 m
=
=
<
B1
6
0.25 m
=
Tangens kąta nachylenia wypadkowej działania obciążenia:
TrB
Hr
=
TrB
Qr1
0.043
=
Współczynniki nośności dla gliny:
ϕ
0.263 rad
=
δ
atan
Hr
Qr1
2.44 deg
=
=
α
asin
sin δ
( )
sin ϕ
( )
0.16
=
=
ND 3.97
=
iD
cos δ
( )
sin ϕ
( ) cos α
( )
+
1
sin ϕ
( )
+
cos δ
( )
e
δ α
+
(
)
-
tan ϕ
( )
0.94
=
=
iC
iD
1
iD
-
ND
-
0.93
=
=
iB
0.01
tan δ
( )
tan ϕ
( )
tan ϕ
( )
0.82
=
=
tan δ
( )
tan ϕ
( )
0.16
=
Qr1 352.71
kN
m
=
Cu
24.64kPa
=
Ciężar objętościowy gruntu nad fundamentem [nN+Pd(w)+Pd(m)]:
γD
19
kN
m
3
0.9
m
17.79
kN
m
3
0.7
m
+
9.55
kN
m
3
0.7
m
+
2.3m
15.76
kN
m
3
=
=
Ciężar objętościowy gruntu pod fundamentem (G):
γB
10.46
kN
m
3
=
Nośność gruntu (Glina):
Qr1 m Qf
QfNB
B1
1
0.3 0
+
(
) NC
Cu
iC
1
1.5 0
+
(
) ND
γD
Dmin
iD
+
...
1
0.25 0
-
(
) NB
γB
B
( )
iB
+
...
596.57
kN
m
=
=
352.71
kN
m
0.9 0.9
0.75
QfNB
0.9 0.9
0.75
QfNB
362.42
kN
m
=
351.71
kN
m
362.42
kN
m
<
Warunek został spełniony, zatem wymagana szerokość ławy to B=1,4 m, natomiast wysokość
wynosi 0,45 m.
Ustalenie maksymalnej siły normalnej
Parametry geotechniczne gruntów:
γw
9.8
kN
m
3
=
1 ) Piasek drobny Pd (wilgotny) (0.90m - 1.60m)
Wartości charakterystyczne parametrów:
ID
0.71
=
ϕu
4.9271 ID
27.9479
+
31.45
=
=
ρ
1.654
0.225 ID
+
(
)
10
3
kg
m
3
1813.75
kg
m
3
=
=
ρs
2.65
10
3
kg
m
3
2650
kg
m
3
=
=
γn
ρ g
17.79
kN
m
3
=
=
wn
14%
=
Wartości obliczeniowych parametrów:
ϕu
0.9 31.45
28.3
=
=
ρ
0.9 1814
kg
m
3
1632.6
kg
m
3
=
=
ρs
0.9 2650
kg
m
3
2385
kg
m
3
=
=
γn
0.9 17.79
kN
m
3
16.01
kN
m
3
=
=
2 ) Piasek drobny Pd (mokry) (1,60m - 2,30m)
Wartości charakterystyczne parametrów:
ID
0.60
=
ϕu
4.9271 ID
27.9479
+
30.9
=
=
ρ
1.804
0.225 ID
+
(
)
10
3
kg
m
3
1939
kg
m
3
=
=
ρs
2.65
10
3
kg
m
3
2650
kg
m
3
=
=
γn
ρ g
19.02
kN
m
3
=
=
wn
24%
=
γs
ρs 10
m
s
2
26.5
kN
m
3
=
=
γd
γn
1
wn
+
15.33
kN
m
3
=
=
n
γs γd
-
γs
0.42
=
=
ciężar objętosciowy z uwzględnieniem wyporu wody:
γ
1
n
-
(
) γs γw
-
(
)
9.66
kN
m
3
=
=
Wartości obliczeniowych parametrów:
ϕu
0.9 30.9
27.81
=
=
ρ
0.9 1939
kg
m
3
1745.1
kg
m
3
=
=
ρs
0.9 2650
kg
m
3
2385
kg
m
3
=
=
γn
0.9 19.02
kN
m
3
17.12
kN
m
3
=
=
γ1
0.9 9.66
kN
m
3
8.69
kN
m
3
=
=
ND
e
π tan ϕu
( )
tan
π
4
ϕu
2
+
2
14.38
=
=
NC
ND 1
-
(
)
cot ϕu
( )
25.39
=
=
NB
0.75 ND 1
-
(
)
tan ϕu
( )
5.29
=
=
Na stopę działa tylko siła pionowa, dlatego współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej
obciążenia są równe 1.
iD
1
=
iC
1
=
iB
1
=
3 ) Glina szara 1 G(B) o wilgotności 21% (2.30m - 3.00m)
Wartości charakterystyczne parametrów:
IL
0.38
=
ϕu
18.6667
-
IL 22
+
(
)
14.91
=
=
Cu
40 0.27
IL
(
)
kPa
24.32 kPa
=
=
ρ
2.182
0.316 IL
-
(
)
10
3
kg
m
3
2061.92
kg
m
3
=
=
ρs
2.67
10
3
kg
m
3
2670
kg
m
3
=
=
γn
ρ g
20.22
kN
m
3
=
=
wn
21%
=
γs
ρs g
26.18
kN
m
3
=
=
γd
γn
1
wn
+
16.71
kN
m
3
=
=
n
γs γd
-
γs
0.36
=
=
ciężar objętosciowy z uwzględnieniem wyporu wody:
γ
1
n
-
(
) γs γw
-
(
)
10.46
kN
m
3
=
=
Wartosci obliczeniowe parametrów:
ϕu
0.9 14.91
13.42
=
=
cu
0.9 24.32
kPa
21.89 kPa
=
=
ρ
0.9 2061.92
kg
m
3
1855.73
kg
m
3
=
=
ρs
0.9 2670
kg
m
3
2403
kg
m
3
=
=
γn
0.9 20.22
kN
m
3
18.2
kN
m
3
=
=
γ2
0.9 10.46
kN
m
3
9.41
kN
m
3
=
=
ND
e
π tan ϕu
( )
tan
π
4
ϕu
2
+
2
3.39
=
=
(
)
( )
NC
ND 1
-
(
)
cot ϕu
( )
10.03
=
=
NB
0.75 ND 1
-
(
)
tan ϕu
( )
0.43
=
=
4 ) Glina szara 2 G(B) o wilgotności 16% (3.00m - do końca)
Wartości charakterystyczne parametrów:
IL
0.11
=
ϕu
18.6667
-
IL 22
+
(
)
19.95
=
=
Cu
40 0.27
IL
(
)
kPa
34.63 kPa
=
=
ρ
2.182
0.316 IL
-
(
)
10
3
kg
m
3
2147.24
kg
m
3
=
=
ρs
2.67
10
3
kg
m
3
2670
kg
m
3
=
=
γn
ρ g
21.06
kN
m
3
=
=
wn
16%
=
γs
ρs g
26.18
kN
m
3
=
=
γd
γn
1
wn
+
18.15
kN
m
3
=
=
n
γs γd
-
γs
0.31
=
=
ciężar objętosciowy z uwzględnieniem wyporu wody:
γ
1
n
-
(
) γs γw
-
(
)
11.36
kN
m
3
=
=
Wartosci obliczeniowe parametrów:
ϕu
0.9 19.95
17.95
=
=
cu
0.9 34.63
kPa
31.17 kPa
=
=
ρ
0.9 2147.24
kg
m
3
1932.52
kg
m
3
=
=
ρs
0.9 2670
kg
m
3
2403
kg
m
3
=
=
γn
0.9 21.06
kN
m
3
18.95
kN
m
3
=
=
γ3
0.9 11.36
kN
m
3
10.22
kN
m
3
=
=
ND
e
π tan ϕu
( )
tan
π
4
ϕu
2
+
2
5.22
=
=
NC
ND 1
-
(
)
cot ϕu
( )
13.05
=
=
NB
0.75 ND 1
-
(
)
tan ϕu
( )
1.03
=
=
Na stopę działa tylko siła pionowa, dlatego współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej
obciążenia są równe 1.
iD
1
=
iC
1
=
iB
1
=
0.87
ton
m
3
-gęstość objętościowa piasku drobnego z uwzględnieniem wyporu wody
ρD
0.9 m
1.9
ton
m
3
0.7 m
1.81
ton
m
3
+
0.3 m
0.87
ton
m
3
+
1.9 m
1.7
ton
m
3
=
=
0.94
ton
m
3
-gęstość objętościowa gliny 1 z uwzględnieniem wyporu
wody
1.02
ton
m
3
-gęstość objętościowa gliny 2 z uwzględnieniem wyporu
wody
ρB
0.4m 0.87
ton
m
3
0.7 m
0.94
ton
m
3
+
0.9 m
1.02
ton
m
3
+
2.0 m
0.96
ton
m
3
=
=
Dmin
1.9m
=
hf
0.8 m
=
Pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego podłoża gruntowego:
QfN
B L
1
0.3
B
L
+
NC
cu
iC
1
1.5
B
L
+
ND
ρD
g
Dmin
iD
+
1
0.25
B
L
-
NB
ρB
g
B
iB
+
...
=
0.25
B
L
2 m
2
m
1
0.3
2 m
2 m
+
25.39
0
kPa
1
1
1.5
2 m
2 m
+
14.38
1.70
ton
m
3
10
m
s
2
1.9
m
1
+
...
1
0.25
2 m
2 m
-
5.29
0.96
ton
m
3
10
m
s
2
2
m
1
+
...
4490.06 kN
=
QfN
4490.06 kN
=
Warunek nośności podłoża gruntowego:
Nr m QfN
m
0.9 0.9
0.81
=
=
Składowe siły osiowej działającej na stopę fundamentową:
Nr
Vr Grs
+
Grg
+
=
Ciężar stopy fundamentowej:
Grs
2 m
2
m
0.8
m
25
kN
m
3
1.1
88 kN
=
=
Ciężar gruntu nad fundamentem:
Grg
2 m
2
m
0.8
m
19
kN
m
3
1.1
66.88 kN
=
=
Wartość siły normalnej:
Vr
m QfN
Grs
-
Grg
-
3482.07 kN
=
=
Obliczenia fundamentu zastępczego posadowionego na stropie drugiej
warstwy (glina 1):
Wymiary fundamentu zastepczego:
h
0.4 m
=
b
0.4 m
3
0.13 m
=
=
Bz
2 m
0.15 m
+
2.15 m
=
=
Lz
Bz 2.15 m
=
=
Dmin
2.3m
=
hf
1.2 m
=
Do obliczeń użyto współczynników nośności wyznaczonych dla gliny1.
ND
e
π tan ϕu
( )
tan
π
4
ϕu
2
+
2
5.22
=
=
NC
ND 1
-
(
)
cot ϕu
( )
13.05
=
=
NB
0.75 ND 1
-
(
)
tan ϕu
( )
1.03
=
=
iD
1
=
iC
1
=
iB
1
=
0.87
ton
m
3
-gęstość objętościowa piasku drobnego z uwzględnieniem wyporu wody
ρD
0.9 m
1.9
ton
m
3
0.7 m
1.81
ton
m
3
+
0.7 m
0.87
ton
m
3
+
2.3 m
1.56
ton
m
3
=
=
0.94
ton
m
3
-gęstość objętościowa gliny 1 z uwzględnieniem wyporu
wody
1.02
ton
m
3
-gęstość objętościowa gliny 2 z uwzględnieniem wyporu
wody
ρB
0.7 m
0.94
ton
m
3
1.3 m
1.02
ton
m
3
+
2.0 m
0.99
ton
m
3
=
=
Pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego podłoża gruntowego:
QfN
B L
1
0.3
B
L
+
NC
cu
iC
1
1.5
B
L
+
ND
ρD
g
Dmin
iD
+
1
0.25
B
L
-
NB
ρB
g
B
iB
+
...
=
0.25
B
L
2.15 2.15
m
2
1
0.3
2.15 m
2.15 m
+
10.03
21.89
kPa
1
1.5
2.15 m
2.15 m
+
3.39
1.56
ton
m
3
10
m
s
2
2.3
m
+
...
1
0.25
2.15 m
2.15 m
-
0.43
0.99
ton
m
3
10
m
s
2
2.15
m
+
...
2623.32 kN
=
QfN
2623.32 kN
=
Warunek nośności zastępczego podłoża gruntowego:
Nr m QfN
m
0.9 0.9
0.81
=
=
Składowe siły osiowej działającej na zastępczą stopę fundamentową:
Nr
Vr Grs
+
Grg
+
=
Ciężar stopy fundamentowej:
Grs
2 m
2
m
0.8
m
25
kN
m
3
0.4 m
2.15
m
2.15
m
8.7
kN
m
3
+
1.1
105.69 kN
=
=
Ciężar gruntu nad fundamentem:
Grg
2 m
2
m
0.8
m
19
kN
m
3
1.1
66.88 kN
=
=
Wartość siły normalnej:
Vr
m QfN
Grs
-
Grg
-
1952.31 kN
=
=
Nie sprawdzamy nośności warstwy poniżej, ponieważ jest ona w stanie twardoplastycznym,
zatem jest bardziej wytrzymała od gliny w stanie plastycznym.
Maksymalne obciążenie obliczeniowe na stopę fundamentową wynosi 1952.31 kN.
30.904
180
π
0.539 rad
=
ϕu
0.485
=
13.42
180
π
0.234 rad
=
13.42
180
π
0.234 rad
=
13.42
180
π
0.234 rad
=
13.42
180
π
0.234 rad
=
ϕu
0.234
=
ϕu
0.313
=
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Projekt 1 lawa i stopa id 397981
fund stopa z id 181427 Nieznany
Abolicja podatkowa id 50334 Nieznany (2)
4 LIDER MENEDZER id 37733 Nieznany (2)
katechezy MB id 233498 Nieznany
metro sciaga id 296943 Nieznany
perf id 354744 Nieznany
interbase id 92028 Nieznany
Mbaku id 289860 Nieznany
Probiotyki antybiotyki id 66316 Nieznany
miedziowanie cz 2 id 113259 Nieznany
LTC1729 id 273494 Nieznany
D11B7AOver0400 id 130434 Nieznany
analiza ryzyka bio id 61320 Nieznany
pedagogika ogolna id 353595 Nieznany
Misc3 id 302777 Nieznany
cw med 5 id 122239 Nieznany
więcej podobnych podstron