Dane :

Q

3.05tonne

3050 kg

=

:=

Lk

50mm

:=

Qn

Q g



29910.282 N

=

:=

Es

2.1 10

11

Pa



:=

Obliczm siłę krytyczną

xw

7

:=

-wspołczynnik bezpieczenstwa

Pkr

Qn xw



209371.977 N

=

:=

Obliczam długość śruby

Lp

1.6 Qn 276.713

m

0.5

kg

0.5



s

=

:=

mm

(

)

Lp

276.713mm

:=

Lp1

138mm

:=

Lp2

138mm

:=

lw1

2 0.5Lp Lk

+

(

)

376.713 mm



=

:=

Obliczam średnice rdzenia śruby dr1

Pkr

π

2

E



Jmin



lw1

2

=

gdzie

Jmin

π drl

4

64

=

po przekształceniu

drl

4

64 Pkr



lw1

2



π

3

Es



23.247 mm



=

:=

Obliczam smukłość

-min. promien bezwładności

imin

Jmin

Ar

=

λ

lw1

imin

=

gdzie :

-pole powierzchni przekroju rdzenia
śruby

Ar1

π drl

2

4

:=

po przekształceniu

λ

4lw1

drl

64.82

=

:=

Smukłość graniczna

gdzie :

λgr π

Es

σprop

=

σplast

285MPa

:=

granica plastyczności (Re)

dla stali St5

σprop

0.9

σplast



:=

λgr

π

Es

σprop

89.891

=

:=

λ <λgr więc nastapi wyboczenie sprężysto plastyczne. Średnice należy policzyc
korzystajżc ze wzoru Tetm ajera-Jasińskiego.

dr1

4

π



b

 lw1



16

π

2

b

2



lw1

2



16

π a

 Pkr



+

+

2

π a

=

gdzie a i b okreslamy z tego rownania

σkr a bλ

-

=

σplast

σplast σprop

-

λgr

λ



-

=

a

σplast

:=

b

σplast σprop

-

λgr

:=

-średnica rdzenia
śruby

dr1

4

π



b

 lw1



16

π

2

b

2



lw1

2



16

π a

 Pkr



+

+

2

π a

31.433 mm



=

:=

sm ukłość rzeczywista

λ

4lw1

32mm

47.089

=

:=

Dobór gwintu śruby wewnętrznej

dla wyliczonej średnicy rdzenia śruby

dr1 31.433mm

=

przyjmuje gwint trapezowy
symetryczny

Tr 40x7 dla którego w [ mm ] : wg. norm y

-średnica zewnętrzna:

d

40mm

:=

-skok gwintu:

P

7mm

:=

-średnica podziałowa:

d2

36.5mm

:=

-średnica gwintu nakrętki :

D

40.5mm

:=

-średnica rdzenia:

d1

32mm

:=

-średnica otowru nakrętki:

D1

33mm

:=

Gwinty trapezowe sym etryczne
(dane zaczerpni
"
te z normy PN-79/M-02017)

- średnica nośna gwintu śruby :

ds

d

D1

+

2

36.5 mm



=

:=

dzwezenia

30

:=

Promień zaokraglenia
korony

Rwk

1.2 dzwezenia



36

=

:=

Sprawnoć gwintu I stopnia

gdzie :

μ

0.1

:=

η

tan

γ

( )

tan

γ

ρ

+

(

)













=

ds 0.037 m

=

P

7mm

:=

αr

15 deg



:=

-roboczy kąt zarysu gwintu

γ

atan

P

π ds















3.493 deg



=

:=

-kat pochylenia lini srubowej gwintu

ρ

atan

μ

cos

αr

( )













5.911 deg



=

:=

-pozorny kąt tarcia

η

tan

γ

( )

tan

γ

ρ

+

(

)

0.369

=

:=

Naprężenia krytyczne:

Ar

π d1

2



4

8.042

10

4

-



m

2

=

:=

σkr

Pkr

Ar

2.603

10

8



Pa

=

:=

Napręzenia zastepcze ( z hipotezy hubera) w zależności od dzialajacego
obciążenia

σzp

σc

2

3

τ

2

+

=

Qn

Ar











2

3

Ms

W0











2

+

=

gdzie ;

Ms1

0.5 Qn



ds



tan

γ

ρ

+

(

)



90.406 m N



=

:=

W0

π d1

3



16

6.434

10

3



mm

3



=

:=

σzp

Qn

Ar











2

3

Ms1

W0











2

+

44.446 MPa



=

:=

Rzeczywisty współczynnik bezpieczenstwa

Xw1

σkr
σzp

5.857

=

:=

NAKRETKA 1

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

σ

Qn

n A



pdop

<

=

gdzie

A

π d

2

D1

2

-











4

401.338 mm

2



=

:=

pdop_r

15MPa

:=

n -liczba zwojów gwintu czynnych

p.dop_r -dopuszczalne naciski
ruchom e

A -rz ut nośnej powierzchni zwoju na
płaszczyzne prost. do gwintu

n

Qn

pdop_r A



4.968

=

:=

liczba zwojów obliczeniowa

nc

n

1.5

+

6.468

=

:=

przyjmuje

nc

6.5

:=

liczba zwojow całkowita

Wysokość nakrętki I stopnia

k

1

:=

krotność gwintu

Hn1

nc P



k

45.5 mm



=

:=

-Średnica zewnętrzna nakrętki I stopnia z warunku rownych odkształceń

wyprowadzenie z kartki

(

)

Es

2.1 10

5

MPa



:=

En

1.1 10

5

MPa



:=

Dzw1

D

2

d1

2

Es
En



+

59.96 mm



=

:=

przyjmuje:

Dzw1

60mm

:=

-Średnica zewnętrzna nakretki (sfazowanej)

naciski dopuszczalne
spoczynkowe

pdop_s

45MPa

:=

σ

Qn

Ap

=











pdop_s

<

- powierzchnia wspołpracy

Ap

π Dzs1

2

Do

2

-









4

=

po przekształceniach

Do

d

2mm

+

42 mm



=

:=

-średnica wewnetrzna obudowy

Dzs1

4Qn

π pdop_s



Do

2

+

51.091 mm



=

:=

α

15 deg



:=

x1

tan

α

( ) 5

 mm

1.34 mm



=

:=

Dzwss1

Dzs1 2 x1



+

53.77 mm



=

:=

-średnica zewnetrzna z waruku na naciski
powierzchniowe

Przyjm uje średnice zewnetrzna nakretki z waruku
rownych odksztalcen

Dzwss1 Dzw1

<

Z konstrukcji sfazowania wynika

Dzs1

53.77mm

:=

Dzw1 60 mm



=

Śruba zewnętrzna

Qn

σkr Ar2



Xw2

=

gdzie :

Xw2

Xw1 2

+

7.857

=

:=

porownując wzory otrzynuje wzór na dr2

dr2 -średnica zewnętrzna rdzenia śruby II stopnia

Ar2

Qn Xw2



σkr

:=

Ar2

π dr2

2

Dzw1

2

-









4

=

Dn1 -średnica otworu w śrubie zewnętrznej

dr2

Dzw1

2

4

π

Ar2



+

68.916 mm



=

:=

Moment bezwładności przekroju śruby2

J2min

π

4

dr2

4

Dzw1

4

-











7.537

10

6

-



m

4

=

:=

m inimalny promień bezwładości śruba2

i2min

J2min

Ar2

0.091 m

=

:=

σprop2

275 MPa



:=

sm ukłość graniczna śruby 2

λgr

π

Es

σprop2



86.815

=

:=

Przyjm uje gwint trapezowy symetryczny Tr 80x10
dla ktorego:

d

80mm

:=

P

10mm

:=

d2

75mm

:=

D2

75mm

:=

D

81mm

:=

d1

69mm

:=

D1

70mm

:=

Sprawność gwintu

η

tan

γ

( )

tan

γ

ρ

+

(

)













=

gdzie :

ds

d

D1

+

2

0.075 m

=

:=

P

10mm

:=

μ

0.1

:=

αr

15 deg



:=

roboczy kąt zarysu gwintu

γ

atan

P

π ds















2.43 deg



=

:=

kąt pochylenia lini śrubowej gwintu

ρ

atan

μ

cos

αr

( )













5.911 deg



=

:=

pozorny kąt tarcia

η

tan

γ

( )

tan

γ

ρ

+

(

)

0.289

=

:=

γ

ρ

samohamowny

-

<

Obliczam naprężenia zastepcze dla śruby zewnetrznej

Naprężenia zastepcze ( z hipotezy hubera) w zależnosci od działającego
obciążenia

σzp2

σc

2

3

τ

2

+

=

Qn

Ar2











2

3

Ms2

W02











2

+

=

γ

2.43 °



=

ρ

5.911 °



=

gdzie ;

Ms2

0.5 Qn



ds



tan

γ

ρ

+

(

)



164.447 m N



=

:=

I2

π d1

4

Dzw1

4

-











64

4.765

10

5



mm

4



=

:=

W02

I2

d1

6.906

10

3

-



L

=

:=

σzp2

Qn

Ar2











2

3

Ms2

W02











2

+

52.905 MPa



=

:=

σkr2

Pkr

Ar2

231.928 MPa



=

:=

Rzeczywisty współczynnik bezpieczenstwa dla 2 śruby

Xw2

σkr2
σzp2

4.384

=

:=

NAKRETKA 2

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

σ

Qn

n A2



pdop

<

=

gdzie

A2

π d

2

D1

2

-











4

1.178

10

3



mm

2



=

:=

pdop_r

15MPa

:=

n

Qn

pdop_r A2



1.693

=

:=

nc

n

1.5

+

3.193

=

:=

liczba zwójow obliczeniowa

przyjmuje

nc

4.5

:=

liczba zwójow całkowita

Wysokość nakretki

k

1

:=

krotność gwintu II śruby

Hn2

nc P



k

45 mm



=

:=

-Śednica zewnętrzna nakretki z warunku równych odkształceń

Es

2.1 10

5

MPa



:=

wyprowadzenie z kartki

(

)

En

1.1 10

5

MPa



:=

Dzw2

D

2

d1

2

Es
En



+

125.101 mm



=

:=

-Średnica zewnetrzna nakrętki 2 (sfazowanej)

naciski dopuszczalne
ruchom e

pdop_r 15 MPa



=

σ

Qn
Ap

=











pdop_r

<

- powierzchnia wspołpracy

A2

π Dzs2

2

Do2

2

-









4

=

po przekształceniach

Do2

d

2mm

+

82 mm



=

:=

-średnica wewnetrzna obudowy

Dzs2

4Qn

π pdop_r



Do2

2

+

96.244 mm



=

:=

α

20 deg



:=

x2

tan

α

( ) 10



mm

3.64 mm



=

:=

Dzwss2

Dzs2 2 x2



+

103.523 mm



=

:=

Przyjm uje średnice zewnetrzna nakretki z waruku
równych odkształceń

Dzwss2 Dzw2

<

z konstrukcji sfazowania

Dzs2

118.72mm

:=

Dzw2

126mm

:=

Do2 82 mm



=

Moment tarcia nakrętki ruchomej o korpus

μ

0.1

:=

rd

Dzs2 Do2

+

4

50.18 mm



=

:=

Mtn

Qn μ



rd



150.09 N m



=

:=

Moment całkowity

Ms1 90.406 J

=

m oment tarcia na połączeniu gwintowym Tr80 jest większy

Ms2 164.447 J

=

więc ;

Msmax

Ms2

:=

Mc

Mtn Msmax

+

314.536 J

=

:=

Obliczam ram ię dzwigni

Mc F rdzw



=

F

300N

:=

Siła człowieka

rdzw

Mc

F

1.048 m

=

:=

Przyjm uje ;

rdzw

1.05m

:=

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

Sprawność podnosnika:

P -skok gwintu

Wu Qn P



=

η

Wu

Ww

=

dla 1 obrotu

M.c mom ent oporu dla
danego stopnia

Ww 2 π



Mc



=

L.p -wysokość podnoszenia
dla danego stopnia

dla całej długości

Wuc Qn Lp



=

W.u -praca unoszenia

Wwc 2 π



Mc



Lp

P



=

W.w Praca włożona

Dla I stopnia

-dla 1 obr

P1

7mm

:=

Wu1

Qn P1



209.372 J

=

:=

Mc1

Ms1 Mtn

+

240.496 J

=

:=

Ww1

2

π



Mc1



1.511

10

3



J

=

:=

-dla Lp1

Lp1

138mm

:=

Wuc1

Qn Lp1



4.128

10

3



J

=

:=

Wwc1

2

π



Lp1

P1



Mc1



2.979

10

4



J

=

:=

-sprawność dla I stopnia

η1

Wuc1

Wwc1

0.139

=

:=

Dla II stopnia

-dla 1 obr

P2

10mm

:=

Wu2

Qn P2



299.103 J

=

:=

Mc2

Ms2 Mtn

+

314.536 J

=

:=

Ww2

2

π



Mc2



1976.29 J

=

:=

-dla Lp2

Lp2

138mm

:=

Wuc2

Qn Lp2



4.128

10

3



J

=

:=

Wwc2

2

π



Lp2

P2



Mc2



27272.8 J

=

:=

-sprawność dla II stopnia

η2

Wuc2

Wwc2

0.151

=

:=

Sprawność calkowita

ηc

Wuc1 Wuc2

+

Wwc1 Wwc2

+

0.145

=

:=

Wcisk nakretki I stopnia w śrube II stopnia

wym agany nacisk do przeniesienia mom entu

dz

Dzw1 60 mm



=

:=

-średnica zew.
nakretki I st.

Ms1 90.406 N m



=

k

2

:=

-wsp. nadwyżki nośności

μ

0.1

=

l

Hn1 7mm

-

38.5 mm



=

:=

p

2 k

 Ms1



μ π



dz

2



l



8305068.075 Pa

=

:=

wcisk ze wzoru Lame'go

Es 2.1 10

11



Pa

=

En 1.1 10

11



Pa

=

νs

0.3

:=

νn

0.23

:=

dw

0mm

:=

dz 60 mm



=

Dw

Dzw1 0.06 m

=

:=

Dz

69mm

:=

wL

dz p



1

En

dw

2

dz

2

+

dz

2

dw

2

-

νn

-













1

Es

Dw

2

Dz

2

+

Dz

2

Dw

2

-

νs

+













+















21.288

μm



=

:=

Ścisniecie elem entu wew.

Uwdz

dz p



2 En



dw

2

dz

2

+

dz

2

dw

2

-

νn

-















1.744

μm



=

:=

Rozciągnięcie elem entu zew.

UzDw

Dw p



2 Es



Dw

2

Dz

2

+

Dz

2

Dw

2

-

νs

+















8.9

μm



=

:=

Wcisk teoretyczny bez uwzglednienia chropowatosci powierzchni

W

2 UzDw Uwdz

-

(

)



14.312

μm



=

:=

Wcisk rzeczywisty po uwzglednieniu odkształcenia chropowatosci

-stopien odksz. plast.wierzchołkow

a

0.6

:=

Rzs

6.3

μm

:=

Rzn

6.3

μm

:=

WRz

2 a



Rzs Rzn

+

(

)



15.12

μm



=

:=

Wc

W

WRz

+

29.432

μm



=

:=

Dobieram odchyłki stosując zasade stałego otworu

Tolerancj a otworu: ϕ60 H7

ES

30

μm

:=

EI

0

μm

:=

Tolerancj a walka

eimin

Wc ES

+

59.432

μm



=

:=

przyjmuje:

ei

53

μm

:=

które odpowiada pasowaniu ϕ60 s6

es

72

μm

:=

Max i Min wcisk wynosi

Wmax

EI

es

-

72

μm



=

:=

Wmin

ES

ei

-

23

μm



=

:=

Przyjm uje pasowanie ϕ60 H7/s6

Obliczenia śruby zabezpieczajacej śrube I stponia

Q.s - siła rozciagajaca śrube I stopnia

σ

Qs
As

=











kr



k.r - napreżenia dopuszczalne na rozciaganie

A.s - Pole przekroju rdzenia śruby zabezpieczajacej

d.rs - średnica rdzenia śruby zabezpieczającej

As

π drs

2

4

=

kr

380MPa

:=

dla śruby 8.8

Qs

Qn

Ms2 Ms1

-

Ms1



24495.976 N

=

:=

drs

4Qs
π kr



9.06 mm



=

:=

LH

Dobieram gwint M12-8.8 dla którego d3=9.85m m
dla której rozwartość klucza wynosi s

18mm

:=

Przyjm uje śrube M12 LH x45 -8.8 PN-EN ISO 4017:2004
(gwint na całej długości)

Dobieram podkładke sprężysta Z 12.2 PN-77/M82008 :

gp

3mm

:=

Dp

19.2mm

:=

dpo

12.2mm

:=

Obliczenia podkłdki zabezpieczającej śrube I stopnia

ρdop

105MPa

:=

dla stali 55

Do 0.042 m

=

σ

4Qs

π dzp

2

Do

2

-









pdop



=

dzp

4Qs

π ρdop

Do

2

+

45.399 mm



=

:=

dzp

48mm

:=

przyjmuje

średnica zewnetrzna podkladki

Do wyznaczenia wysokości podkładki zakładam zginanie kolowo-sym etryczne

d

12mm

:=

średnica zewnetrzna gwintu śruby
zabezpieczajacej

naprężenia gnące dla stali 55

kgj

155MPa

:=

do

d

2mm

+

0.014 m

=

:=

y1

do s

+

2

π

5.093 mm



=

:=

y2

Do dzp

+

2

π

14.324 mm



=

:=

Moment zginający i wskaźnik przekroju:

Mg

1

2

Qs



y2 y1

-

(

)



113.061 N m



=

:=

Wx

Mg

kgj

=

hp

2

dzp do

-

(

)

6

=

po przekształceniu

hp

6 Mg



kgj dzp do

-

(

)



11.346 mm



=

:=

przyjmuje:

hp

12mm

:=

wysokość podkładki

PIerścień sprężysty zabezpieczajacy śrube II stopnia

dobieram pierścień zabezpieczający Z 65 PN-81/M-85111 którego m a wym iary:

d

65mm

=

wym iary rowka wpust:

Do 60.8mm

=

f

2.65mm

=

d1 62mm

=

h

4.5mm

=

b

6.3mm

=

g

2.5mm

=

Obliczenia podkłdki zabezpieczającej śrube II stopnia

ρdop

105MPa

:=

Do2 0.082 m

=

σ

4Qs

π dzp2

2

Do2

2

-









pdop



=

dzp2

4Qs

π ρdop

Do2

2

+

83.792 mm



=

:=

dzp

88mm

:=

przyjmuje

średnica zewnetrzna podkladki

Do wyznaczenia wysokości podkładki zakładam zginanie kolowo-sym etryczne

d2

62mm

:=

-średnica zewnetrzna rowka na seger

-naprężenia gnące dla stali 55

kgj

155MPa

:=

do2

d2 2 6.3



mm

+

74.6 mm



=

:=

-średnica zew. segera

d

65mm

:=

-średnica czopa

y1

do2 d

+

2

π

22.218 mm



=

:=

y2

Do2 dzp

+

2

π

27.056 mm



=

:=

Moment zginający i wskaźnik przekroju:

Mg2

1

2

Qs



y2 y1

-

(

)



59.26 N m



=

:=

Wx

Mg2

kgj

=

hp

2

dzp do2

-

(

)

6

=

po przekształceniu

hp

6 Mg2



kgj dzp do2

-

(

)



13.084 mm



=

:=

przyjmuje:

hp

15mm

:=

wysokość podkładki

Obliczenie grubości kołnierza wew. śruby II stopnia( na którym leży
nakrętka I stopnia

Z warunku na ścinanie

Dn1

60mm

:=

X

7

:=

współczynnik bezpieczństwa

kt

90MPa

:=

dla stali St5

τ

X Qn



π Dn1



gk1



=

gk1

X Qn



π Dn1



kt



12.342 mm



=

:=

przyjmuje grubość kołnierza

gk1

13mm

:=

Obliczenie grubości kołnierza wew. korpusu (na którym l eży nakrętka II
stopnia

Z warunku na ścinanie

Dn2

126mm

:=

współczynnik bezpieczństwa

X

7

:=

kt

90MPa

:=

dla żeliwa EN-GJL-300

τ

X Qn



π Dn2



gk2



=

gk2

X Qn



π Dn2



kt



5.877 mm



=

:=

przyjmuje grubość kołnierza

gk2

8mm

:=

Obliczenie wpustu łączącego koło zapadki z nakrętka II stopnia

d1z

126mm

:=

średnica wew. k oła zapadki

Pz2

2Mc

d1z

4992.64 N

=

:=

siła działająca na wpust

wpust liczym y z dopuszczalnych nacisków. dobieram wpust pryz matyczny A12x8x.. .

b

12mm

:=

h

8mm

:=

pdop

45MPa

:=

naciski dopuszczalne dla brązu

liczba wpustów

n

2

:=

lw1

2Pz2

n h

 pdop



13.868 mm



=

:=

Lw

lw1 b

+

25.868 mm



=

:=

przyjmuje Lw=28mm

Przyjm uje wpust pryzmatyczny A 12x8x28 PN-73/M-85031

Obliczenia mechanizmu zapadkowego:

Obliczenia koła zapadki

Mc 314.536 N m



=

Moment całkowity który m a przenieść m echanizm zapadkowy

d1z

126mm

:=

średnica wew. k oła zapadki

z

8

:=

liczba zębów koła zapadki

Df

170mm

:=

średnica stopy koła zapadki

wysokość zęba zapadki

h

14.5mm

:=

Da

Df 2 h



+

199 mm



=

:=

średnica zew. koł a zapadki

Siła działajaca na ząb zapadki

Pz1

4Mc

Da Df

+

(

)

3409.608 N

=

:=

g

16mm

:=

szerokość robocza zęba zapadki

Sprawdzenie zeba na naciski

pdop

70MPa

:=

naciski dopuszczalne dla stali St 5

pz

Pz1

Da Df

-

(

)

2

g



pdop



=

pz

Pz1

h g

14.697 MPa



=

:=

naciski rzeczywicte na ząb koła zapadkowego

Sprawdzenie zęba na ścinanie

kt 90 MPa



=

g1

18mm

:=

szerokość zeba

s1

35mm

:=

szerokość stopy zęba

σt

Pz1

g1 s1



kt



=

σt kt

<

σt

Pz1

g1 s1



5.412 MPa



=

:=

zabezpieczenie koła zapadkowego

przyjmuję pierścień sprężynujący Z 125 PN-81/M-85111

D

125mm

=

D1 121mm

=

Do 116mm

=

f

4

=

15mm

,

g

4mm

=

h

6mm

=

b

10.4mm

=

Obliczenia sworznia zapadki (sworzeń stopniowany)

z warunku na ścinanie

τ

Pzs

A

=













kt



A

π dsb

2



4

=

pole przekroju ścinanego

Pzs

Pz1 cos 10 deg



(

)



3357.808 N

=

:=

siła działająca na sforzeń zapadki

ktj

65MPa

:=

dopuszczalne naprężenia na ścinenie dla stali
St 5

średnica sworznia nararzona na ścinanie(otwor
blachy)

dsb

4 Pzs



π ktj



8.11 mm



=

:=

przyjmuje d.sb=10mm

przyjmuje d.sz=16mm

Doberam 2 podkładki 10m m o grubości 3m m wykonane z brązu

Obliczenia śrub m ocujących czop dzwigni

ns

4

:=

liczba śrub

Mc 314.536 N m





=

Moment do przeniesienia

kt

90MPa

:=

napręzenia tnaca dla stali St5 (śruba 5.6)

ar

225mm

:=

średni prom ień dzialania siły

siła działająca na śruby

Fś

Mc

ar

1397.939 N

=

:=

τ

Fś

Aś

kt



=

Fś

Mc

ar

=

Aś

ns π drś

2



4

=

przekształcając:

drś

4 Fś



n kt



π



3.145 mm



=

:=

średnica rdzenia śruby

przyjmuje 4 śruby M8x40 5.6 wg. PN-EN ISO 4017:2004

Obliczanie średnicy dzwigni

=

F

300 N

=

rdzw 1.05 m

=

długość dzwigni od osi obrotu m echanizm ów śrubowych

lg

0.75m

:=

długość dzwigni m narażonej na zginanie

kg

170MPa

:=

Dla stali St5

dd

25mm

:=

średnica pręta dzwigni

σg

Mg

Iz

e



=













kg



Mg

F lg



=

e

dd

2

=

Iz

π dd

4

64

=

przekształcając :

σg kg

<

σg

32F lg



π dd

3



146.677 MPa



=

:=

ld

lg 40mm

+

0.79 m

=

:=

długość samej dzwigni

Zabezpieczenie podstawy korpusu:

stosuje blache o grubości 2mm przykręconą 4 wkrętami: Wkręt M4x8-4.8-B
wg PN-85/M-82207

Zabezpieczenie nakrętki II stopnia przed demontarzem:

stosuje 2 śrubam i: Śruba bez łba M8x12 -14H wg PN-EN 27435:2001

Obliczenia grubości ścianek korpusu na sciskanie

kc

290MPa

:=

naprężenia ściskające dla żeliwa EN-GJL-300

dzk

134mm

:=

dwk

126mm

:=

Qn 29910.282 N

=

najmniejsze pole przekroju korpusu

S

π dzk

2

dwk

2

-











4

:=

σc

Qn

S

kc



=

σc

Qn

S

18.309 MPa



=

:=

σc kc

<

Obliczenia wypustów na koronie z nacisków powierzchniowych

n

12

:=

liczba wypustow

nk

10

:=

liczba wypustow przyjeta do obliczen

ρj

64MPa

:=

dopuszczalne naciski powierzchniowe dla stali St 5

Sk

8mm 8

 mm

64 mm

2



=

:=

σ

Qn

nk Sk



46.735 MPa



=

:=

σ

pj

<

do zabezpieczenia korony przed obrotem dobieram sworzen ϕ8 i L 55mm

do zabezpieczenia sworznia dobieram pierścień osadczy sprężysty (seger) Z 63
PN-81/M-85111