ŁAWA FUNDAMENTOWA
1.
Parametry geotechniczne
%
0,00 1,00
2,64
1,75
16,00
1,51 0,43 0,75
25,90
17,17
7,17
Π
Π
Π
Π
0,17 0,00
2,71
2,00
22,00
1,64 0,40 0,65
26,59
19,62
9,62
Π
Π
Π
Π
0,43 0,00
2,71
1,90
28,00
1,48 0,45 0,83
26,59
18,64
8,64
0,00 0,59
2,65
2,00
22,00
1,64 0,38 0,62
26,00
19,62
9,62
!
"
# °
#
%
°
& &
%
19,09
140000,00
0,80 175000,00
-
-
-
-
Π
Π
Π
Π
20,03
37500,00
0,75
50000,00
19,00
17,10
31,00
27,90
Π
Π
Π
Π
19,08
22500,00
0,75
30000,00
14,00
12,60
25,00
22,50
19,90
110000,00
0,90 122222,22
33,50
30,15
0,00
0,00
2.
Dane materiałowe
Beton B20,
f
()
* 10,6 MPa, f
(2)
* 0,87 MPa, γ
5
* 25
89
:
;
, stal St 3SX,
f
<)
* 210 MPa,
cięŜar objętościowy zasypki fundamentu γ
* 18
89
:
;
, cięŜar objętościowy posadzki
w piwnicy γ
=
* 23
89
:
;
3.
ObciąŜenia
Rodzaj obciąŜenia
(obliczeniowego)
%
?
@
%
?
@
A%
?
@
Stałe i zmienne
długotrwałe
305
10
20
Stałe, zmienne oraz
wyjątkowe
375
12
25
4.
Wstępne przyjęcie wymiarów fundamentu i głębokości posadowienia
Przyjęto głębokość posadowienia 3,2m.
Przyjęto wstępnie wysokość 0,4 m, szerokość 1,8 m
Ś
rodek podstawy ławy przesunięto względem osi ściany o
B
C
* 0,05 D (w prawo) ku
ś
rodkowi budynku.
5.
ObciąŜenia obliczeniowe:
- cięŜar ławy:
E
F
* 0,4 · 1,80 · 25 * 18,00
IJ
D
- cięŜar gruntu nad odsadzką ławy z zewnątrz budynku:
E
K
* 0,70 · L0,5 · 17,17 M 1,5 · 19,62O * 26,611
IJ
D
- cięŜar gruntu nad odsadzką ławy od strony piwnicy:
E
P
* 0,80 · 0,25 · 19,62 * 3,924
IJ
D
- cięŜar posadzki od strony piwnicy:
E
Q
* 0,80 · 0,15 · 23 * 2,760
IJ
D
E
R
* 18,00 M 26,611 M 3,924 M 2,760 * 51,295
IJ
D
Wartość obliczeniowa sumy cięŜarów fundamentu, gruntu nad odsadzkami i posadzki:
E
S
* T E
U
· V
WWU
* 18,00 · 1,1 M 26,611 · 1,2 M 3,924 · 1,2 M 2,760 · 1,3 * 60,03
IJ
D
6.
Sprawdzenie połoŜenia wypadkowej obciąŜeń stałych i zmiennych długotrwałych
ObciąŜenia pionowe podłoŜa:
J
F
* X
SF
M E
S
* 305 M 60,03 * 365,03
IJ
D
Moment wypadkowej obciąŜenia podłoŜa względem środka podstawy ławy:
B
C
* 0,05D, Y * 0,4D, Z
K
* 0,55 D, Z
P
* Z
Q
* 0,50D
[
F
* [
SF
M \
SF
· Y ] X
SF
· B
C
] E
K
· Z
K
M LE
P
M E
Q
O · Z
P
* 20 M 10 · 0,40 ] 305 · 0,05 ] 26,611 · 0,55 M L3,924 M 2,760O · 0,50
* ]2,5438
IJD
D
Mimośród obciąŜenia podłoŜa względem środka podstawy ławy:
B
F
*
[
F
J
F
* ^
]2,5438
357,23 ^ * 0,0070D _
`
6 *
1,80
6 * 0,3D
Wypadkowa obciąŜeń znajduje się w rdzeniu podstawy.
7.
Sprawdzenie odrywania podstawy ławy od podłoŜa
ObciąŜenie pionowe podłoŜa:
J
K
* X
SK
M E
S
* 375 M 60,03 * 435,03
IJ
D
Moment wypadkowej obciąŜenia podłoŜa względem środka podstawy ławy:
B
C
* 0,05D, Y * 0,40D, Z
K
* 0,55 D, Z
P
* Z
Q
* 0,50D
[
K
* [
SK
M \
SK
· Y ] X
SK
· B
C
] E
K
· Z
K
M LE
P
M E
Q
O · Z
P
* 25 M 12 · 0,4 ] 375 · 0,05 ] 26,611 · 0,55 M L3,924 M 2,760O · 0,50
* ]0,2438
IJD
D
Mimośród obciąŜenia podłoŜa względem środka podstawy ławy:
B
K
*
[
K
J
K
* ^
]0,2438
427,23 ^ * 0,0006D _
`
4 *
1,80
4 * 0,45D
Odrywanie podstawy fundamentu od podłoŜa nie występuje.
8.
Sprawdzenie stanu granicznego nośności w poziomie posadowienia
Nośność graniczna ławy na 1mb (Płaski Stan Odkształcenia - L>>B)
Warunek obliczeniowy:
J
S
_ D · a
Wbc
Współczynnik korekcyjny naleŜy zmniejszyć, ze względu na wyznaczenie parametrów
wytrzymałościowych gruntów metodą B:
D * 0,9 · 0,9 * 0,81
PodłoŜe uwarstwione o schemacie grunt „mocny – słaby”, zatem powstaje fundament
zastępczy.
Wymiary fundamentu zastępczego:
Y * 3,2 ] 2,4 * 0,8 D d ` * 1,8 D
e *
1
4 Y * 0,2 D
`
f
* ` M e * 1,8 M 0,2 * 2,00 D
Obliczeniowe obciąŜenie podstawy fundamentu:
J
S
f
* J
K
M `
f
· T V
U
· Y
U
· V
W
J
S
f
* 435,03 M 2 · 19,62 · 0,8 · 1,1 * 469,56 IJ
PodłoŜe w obrębie warstwy o miąŜszości
Y * ` * 2,0 D:
– glina pylasta zwięzła, skonsolidowana o symbolu B,
g
h
* 0,43, Y * 2,0 D
i
c
· j * V
k
Π
l
mm
· V
W
* 18,64 · 0,9 * 16,78
IJ
D
P
Parametry wytrzymałościowe gliny:
n
S
* n · 0,9 * 25,00 · 0,9 * 22,5 IXo
p
S
* p · 0,9 * 14,00° · 0,9 * 12,60°
J
q
* 3,16 J
c
* 0,31 J
r
* 9,72
Moment obciąŜeń względem środka podstawy ławy zastępczej:
[
S
f
* [
K
M \
SK
· Y * ]0,2428 M 12 · 0,8 * 9,36 IJD
B
c
*
[
S
f
J
Sf
*
9,36
469,56 * 0,02D
- Wymiary fundamentu:
`s * 2,0 ] 2 · 0,02 * 1,96 D
Wpływ nachylenia wypadkowej obciąŜenia:
tju *
\
SK
J
Sf
*
12
469,56 * 0,0256
tju
tjp *
0,0253
tj12,60° *
0,0256
0,2235 v 0,1143 w
q
* 0,97 w
c
* 0,95 w
r
* 0,96
ObciąŜenie podłoŜa obok ławy rzeczywistej i ławy zastępczej:
i
q
· j · x
yUR
* T i
qU
· j · Y
U
qf
z{|
}
i
qF
· j * V
~
· V
W
* 23,0 · 0,8 * 18,4
IJ
D
P
i
qK
· j * V
k
Π
l
m
· V
W
* 19,62 · 0,9 * 17,66
IJ
D
P
x
yUR
* Y
F
M Y
K
* 0,15 M 1,45 * 1,6 D
i
q
· j · x
yUR
* 18,40 · 0,15 M 17,66 · 1,45 * 28,364 IXo
Opór graniczny podłoŜa:
a
Wbc
* `
· J
r
· n
S
· w
r
M J
q
· i
q
· j · x
yUR
· w
q
M J
c
· i
c
· j · `
· w
c
* 1,96 · 9,72 · 22,5 · 0,96 M 3,16 · 28,364 · 0,97 M 0,31 · 16,78 · 1,96 · 0,95
* 600,938
IJ
D
Sprawdzenie warunku obliczeniowego:
J
S
f
* 469,56
IJ
D _ D · a
Wbc
* 600,938 · 0,81 * 486,760
IJ
D
Szerokość ławy B = 1,8 m jest wystarczająca ze względu na nośność podłoŜa.
9.
Stan graniczny uŜytkowania
ObciąŜenie jednostkowe przekazywane na podłoŜe przez ławy:
X
R
*
X
S
1,2 *
305
1,2 * 254,167
IJ
D
E
R
* 51,295
IJ
D
*
X
R
` · 1,0 M
E
R
` · 1,0 *
254,167
1,8 M
51,295
1,8 * 169,701
IJ
D
K
Podział podłoŜa na warstewki obliczeniowe:
Y d
`
2 *
1,8
2 * 0,9D
OdpręŜenie podłoŜa wykopem:
ssss * LV
k
· Y
k
M V
· Y
O · * L19,62 · 1,9 M 17,17 · 0,5O · * 45,863
IJ
D
K
·
* 2L
F
M
K
O
NapręŜenia wywołane obciąŜeniem przekazywanym przez ławę A:
*
·
NapręŜenia wtórne i dodatkowe:
C
*
ssss ] j
ssss _
C
*
] j
ssss
*
]
C
NapręŜenia pod ławą A wywołane obciąŜeniem od ławy B
c
*
c
·
c
c
* 2L
]
O
NapręŜenia pod ławą A wywołane obciąŜeniem od ławy C
r
*
r
·
r
r
* 2L
]
O
NapręŜenia pod ławą A wywołane obciąŜeniem od ławy D
q
*
c
·
c
q
* 2L
]
F}
O
NapręŜenia pod ławą A wywołane obciąŜeniem od ławy E
*
·
* 2L
FF
]
FK
O
Wartości odpręŜenia podłoŜa
. ¢. ¢. ¢
£
¤
¥
¤
*
£
¤¤
¥
¤¤
*
!, ¦
§ * !, ¨©
£
¤¤¤
¥
¤¤¤
*
£
¤ª
¥
¤ª
*
««, ©
§ *
, ©
®
ssss ¯
¥
¤
*
¥
¤¤
°
¨
¥
¤¤¤
*
¥
¤ª
°
«
0000
0
0
0,00
0,2500
0,00
0,2500
45,863
1111
0,8
0,8
0,13
0,2133
0,13
0,2498
42,478
2222
0,3
1,1
0,18
0,1870
0,18
0,2494
40,030
3333
0,8
1,9
0,32
0,1315
0,32
0,2470
34,716
4444
0,8
2,7
0,45
0,0978
0,45
0,2422
31,185
5555
0,6
3,3
0,55
0,0809
0,55
0,2371
29,166
6666
0,8
4,1
0,68
0,0647
0,68
0,2286
26,903
7777
0,8
4,9
0,82
0,0531
0,82
0,2187
24,930
8888
0,8
5,7
0,95
0,0443
0,95
0,2081
23,152
9999
0,8
6,5
1,08
0,0374
1,08
0,1973
21,534
10
10
10
10
0,3
6,8
1,13
0,0353
1,13
0,1933
20,964
Wartości obciąŜenia podłoŜa, napręŜeń wtórnych i dodatkowych pod ławą A
. ¢. ¢. ¢
£
¥ *
¨«
¨, ± * §, §¬
²³
¯
¯
´³
¯
¥
°
³
0000
0
0
0,00
1,00000
169,701
45,863
123,838
1111
0,8
0,8
0,44
0,85336
144,815
42,478
102,338
2222
0,3
1,1
0,61
0,74814
126,960
40,030
86,931
3333
0,8
1,9
1,06
0,52600
89,263
34,716
54,546
4444
0,8
2,7
1,50
0,39107
66,366
31,185
35,181
5555
0,6
3,3
1,83
0,32353
54,903
29,166
25,737
6666
0,8
4,1
2,28
0,25898
43,950
26,903
17,046
7777
0,8
4,9
2,72
0,21239
36,042
24,930
11,113
8888
0,8
5,7
3,17
0,17719
30,070
23,152
6,918
9999
0,8
6,5
3,61
0,14979
25,419
21,534
3,886
10
10
10
10
0,3
6,8
3,78
0,14105
23,936
20,964
2,971
Wartości napręŜeń pionowych pod ławą A wywołane obciąŜeniem od sąsiedniej ławy B
. ¢. ¢. ¢
£
¤
¥
¤
*
£
¤¤
¥
¤¤
*
©, ¦¬
§
* !, ¦¦©
£
¤¤¤
¥
¤¤¤
*
£
¤ª
¥
¤ª
*
, §
§
* !, §!©
²¥
¯
¥
¤
*
¥
¤¤
°
©
¥
¤¤¤
*
¥
¤ª
°
§
0
00
0
0
0
0,00
0,2500
0,00
0,2500
0,000
1
11
1
0,8
0,8
0,13
0,2496
0,13
0,2488
0,263
2
22
2
0,3
1,1
0,18
0,2489
0,18
0,2470
0,644
3
33
3
0,8
1,9
0,32
0,2447
0,32
0,2370
2,621
4
44
4
0,8
2,7
0,45
0,2365
0,45
0,2203
5,498
5
55
5
0,6
3,3
0,55
0,2278
0,55
0,2051
7,700
6
66
6
0,8
4,1
0,68
0,2136
0,68
0,1836
10,160
7
77
7
0,8
4,9
0,82
0,1976
0,82
0,1627
11,844
8
88
8
0,8
5,7
0,95
0,1811
0,95
0,1435
12,768
9
99
9
0,8
6,5
1,08
0,1648
1,08
0,1263
13,082
10
10
10
10
0,3
6,8
1,13
0,1589
1,13
0,1204
13,078
Wartości napręŜeń pionowych pod ławą A wywołane obciąŜeniem od sąsiedniej ławy C
. ¢. ¢. ¢
£
¤
¥
¤
*
£
¤¤
¥
¤¤
*
¨¨, ¦¬
§
* ¨, ¦¦©
£
¤¤¤
¥
¤¤¤
*
£
¤ª
¥
¤ª
*
¦, §
§
* ¨, §!©
²µ
¯
¥
¤
*
¥
¤¤
°
¬
¥
¤¤¤
*
¥
¤ª
°
±
0
00
0
0
0
0,00
0,2500
0,00
0,000
0,000
1
11
1
0,8
0,8
0,13
0,2497
0,13
0,007
0,007
2
22
2
0,3
1,1
0,18
0,2493
0,18
0,017
0,017
3
33
3
0,8
1,9
0,32
0,2468
0,32
0,084
0,084
4
44
4
0,8
2,7
0,45
0,2417
0,45
0,223
0,223
5
55
5
0,6
3,3
0,55
0,2362
0,55
0,380
0,380
6
66
6
0,8
4,1
0,68
0,2269
0,68
0,653
0,653
7
77
7
0,8
4,9
0,82
0,2161
0,82
0,982
0,982
8
88
8
0,8
5,7
0,95
0,2044
0,95
1,342
1,342
9
99
9
0,8
6,5
1,08
0,1923
1,08
1,707
1,707
10
10
10
10
0,3
6,8
1,13
0,1878
1,13
1,842
1,842
Wartości napręŜeń pionowych pod ławą A wywołane obciąŜeniem od sąsiedniej ławy D
. ¢. ¢. ¢
£
¤
¥
¤
*
£
¤¤
¥
¤¤
*
¨¬, ¦¬
§
* «, ¦¦©
£
¤¤¤
¥
¤¤¤
*
£
¤ª
¥
¤ª
*
¨©, §
§
* «, §!©
²¶
¯
¥
¤
*
¥
¤¤
°
¦
¥
¤¤¤
*
¥
¤ª
°
¨!
0
00
0
0
0
0,00
0,2500
0,00
0,2500
0,000
1
11
1
0,8
0,8
0,13
0,2498
0,13
0,2497
0,001
2
22
2
0,3
1,1
0,18
0,2494
0,18
0,2494
0,002
3
33
3
0,8
1,9
0,32
0,2470
0,32
0,2469
0,010
4
44
4
0,8
2,7
0,45
0,2421
0,45
0,2421
0,029
5
55
5
0,6
3,3
0,55
0,2370
0,55
0,2368
0,052
6
66
6
0,8
4,1
0,68
0,2283
0,68
0,2280
0,094
7
77
7
0,8
4,9
0,82
0,2183
0,82
0,2179
0,152
8
88
8
0,8
5,7
0,95
0,2075
0,95
0,2069
0,223
9
99
9
0,8
6,5
1,08
0,1965
1,08
0,1956
0,307
10
10
10
10
0,3
6,8
1,13
0,1924
1,13
0,1914
0,341
Wartości napręŜeń pionowych pod ławą A wywołane obciąŜeniem od sąsiedniej ławy E
. ¢. ¢. ¢
£
¤
¥
¤
*
£
¤¤
¥
¤¤
*
««, ©
§
*
, ©
£
¤¤¤
¥
¤¤¤
*
£
¤ª
¥
¤ª
*
«!, ¬
§
*
, ·©
²¸
¯
¥
¤
*
¥
¤¤
°
¦
¥
¤¤¤
*
¥
¤ª
°
¨!
0
00
0
0
0
0,00
0,2500
0,00
0,2500
0,000
1
11
1
0,8
0,8
0,13
0,2498
0,13
0,2498
0,000
2
22
2
0,3
1,1
0,18
0,2494
0,18
0,2494
0,000
3
33
3
0,8
1,9
0,32
0,2470
0,32
0,2470
0,002
4
44
4
0,8
2,7
0,45
0,2422
0,45
0,2422
0,007
5
55
5
0,6
3,3
0,55
0,2371
0,55
0,2370
0,012
6
66
6
0,8
4,1
0,68
0,2286
0,68
0,2285
0,022
7
77
7
0,8
4,9
0,82
0,2187
0,82
0,2186
0,037
8
88
8
0,8
5,7
0,95
0,2081
0,95
0,2079
0,055
9
99
9
0,8
6,5
1,08
0,1973
1,08
0,1971
0,078
10
10
10
10
0,3
6,8
1,13
0,1933
1,13
0,1930
0,088
Zestawienie wartości napręŜeń pierwotnych, odpręŜenia, wtórnych i dodatkowych pod ławą A
%
% ¹ º
¹
. ». ». »
¼
½
¼
½
sssss
¼
¹
¼
¾¿
∆¼
¾
¼
¾
¼
¼
¼
¿
!,
¼
½
0
00
0
0
0
45,863
45,863
0,000
169,701
0,000
169,701
45,863
123,838
123,838
13,759
1
11
1
0,8
0,8
61,559
42,478
19,081
144,815
0,271
145,086
42,478
102,608
102,338
18,468
2
22
2
0,3
1,1
67,151
40,030
27,121
126,960
0,663
127,624
40,030
87,594
86,931
20,145
3
33
3
0,8
1,9
82,063
34,716
47,347
89,263
2,717
91,980
34,716
57,264
54,546
24,619
4
44
4
0,8
2,7
96,975
31,185
65,790
66,366
5,757
72,123
31,185
40,938
35,181
29,093
5
55
5
0,6
3,3
108,159
29,166
78,993
54,903
8,143
63,045
29,166
33,880
25,737
32,448
6
66
6
0,8
4,1
115,855
26,903
88,952
43,950
10,930
54,879
26,903
27,976
17,046
34,757
7
77
7
0,8
4,9
123,551
24,930
98,621
36,042
13,014
49,056
24,930
24,126
11,113
37,065
8
88
8
0,8
5,7
131,247
23,152
108,095
30,070
14,388
44,458
23,152
21,306
6,918
39,374
9
99
9
0,8
6,5
138,943
21,534
117,409
25,419
15,175
40,594
21,534
19,060
3,886
41,683
10
10
10
10
0,3
6,8
141,829
20,964
120,865
23,936
15,349
39,284
20,964
18,320
2,971
42,549
9.1
Obliczenie osiadania całkowitego
Á
Â
"
ssss *
CU
· Y
U
[
U
Á
U
f
*
U
· Y
U
[
}U
Á
U
* ÄÁ
Â
"
ssss M Á
U
f
Osiadanie całkowite ławy A wynosi:
Á
* T Á
U
R
U
* j Ä * 1
Á
* T Á
U
R
U
* j Ä * 0
9.2
Osiadanie w okresie eksploatacji obiektu
Osiadanie które powstanie od chwili zakończenia budowy:
Á
* T Á
U
· Z
U
R
U
* j Ä * 1
Á
* T Á
U
· Z
U
R
U
* j Ä * 0
Współczynnik r pozwala uwzględnić tę część osiadań całkowitych warstwy, która zachodzi
po zakończeniu stanu surowego budowy.
Obliczenia osiadań ławy A
. ». ». »
¼
¼
º
¹
¼
¼
!
Å
"
ssss &
¹
&
0
45,863
123,838
0,8
44,170
113,223
37500,00
50000,00
0,07
0,24
0,8
42,478
102,608
0,3
41,254
95,101
22500,00
30000,00
0,04
0,13
1,1
40,030
87,594
0,8
37,373
72,429
22500,00
30000,00
0,10
0,26
1,9
34,716
57,264
0,8
32,951
49,101
22500,00
30000,00
0,09
0,17
2,7
31,185
40,938
0,6
30,175
37,409
22500,00
30000,00
0,06
0,10
3,3
29,166
33,880
0,12
28,983
33,337 110000,00 122222,22
0,00
0,00
3,42
28,801
32,795
Osiadanie ławy A – całkowite oraz następujące po zakończeniu budowy obiektu
Æ
"
ssss Ç
f
Ç
Osiadanie całkowite
Osiadanie całkowite
Osiadanie całkowite
Osiadanie całkowite
¹
&
Osiadanie
Osiadanie
Osiadanie
Osiadanie
¹
· %
¹
&
w
w
w
w fazie eks
fazie eks
fazie eks
fazie eksploatacji
ploatacji
ploatacji
ploatacji
obiektu
obiektu
obiektu
obiektu
Ú * ¨
Ú * !
%
¹
Ú * ¨
Ú * !
0,07
0,24
0,31
0,24
0,50
0,16
0,12
0,04
0,13
0,17
0,13
0,50
0,08
0,06
0,10
0,26
0,36
0,26
0,50
0,18
0,13
0,09
0,17
0,26
0,17
0,50
0,13
0,09
0,06
0,10
0,16
0,10
0,50
0,08
0,05
0,00
0,00
0,01
0,00
0,00
0,00
0,00
RAZEM
RAZEM
RAZEM
RAZEM
0,36
0,36
0,36
0,36
0,90
0,90
0,90
0,90
1,27
1,27
1,27
1,27
0,90
0,90
0,90
0,90
0,63
0,63
0,63
0,63
0,45
0,45
0,45
0,45
9.3
Analiza posadowienia na ławach wg. stanu granicznego uŜytkowania
Dopuszczalne wartości odkształceń budynku:
Á
śS.à~
* 7nD á
à~
* 0,003 â
à à~
* 1,0 nD ã
C à~
* 0,0020 ä 0,0033
Zestawienie szerokości ław oraz osiadań, które nastąpiły w okresie od zakończenia budowy,
do zakończenia konsolidacji podłoŜa:
Ława
Ława
Ława
Ława
AAAA
BBBB
CCCC
DDDD
EEEE
Szerokość ławy
Szerokość ławy
Szerokość ławy
Szerokość ławy
1,8
2,34
2,34
2,34
1,8
Osiadanie [m]
Osiadanie [m]
Osiadanie [m]
Osiadanie [m]
0,0063
0,0076
0,0082
0,0076
0,0063
Osiadanie średnie
Wartości osiadań poszczególnych ław są mniejsze od wartości osiadania dopuszczalnego
równego 7,0 cm
Á
śS.à~
* 7nD max Á
ï
* 0,82 nD
Á
śS
*
∑ Á
ï
· `
ï
∑ `
ï
T Á
ï
· `
ï
* 1,8 · 0,0063 M 2,34 · 0,0076 M 2,34 · 0,0082 M 2,34 · 0,0076 M 1,8 · 0,0063
* 0,0772 D
K
T `
ï
* 2 · 1,8 M 3 · 2,34 * 10,62 D
Á
śS
*
∑ Á
ï
· `
ï
∑ `
ï
*
0,0772
10,62 * 0,0073 D
Á
śS.à~
* 7nD Á
śS
* 0,73nD
Warunek stanu granicznego uŜytkowania, dotyczący ograniczenia osiadań średnich budynku,
jest spełniony.
Przechylenie budynku
Początek układu współrzędnych przyjęto w osiach ławy A
T ñ
ï
K
* 0
K
M 4,8
K
M 10,8
K
M 16,8
K
M 21,6
K
* 888,48 D
K
T ñ
ï
·
ï
* 0
T ñ
ï
* 0 M 4,8 M 10,8 M 16,8 M 21,6 * 54 D
T ñ
ï
· Á
ï
* 0 · 0,0063 M 4,8 · 0,0076 M 10,8 · 0,0082 M 16,8 · 0,0076 M 21,6 · 0,0063
* 0,388 m
K
T
ï
* 0 T
ï
K
* 0 T
ï
· Á
ï
* 0
T Á
ï
* 0,0063 M 0,0076 M 0,0082 M 0,0076 M 0,0063 * 0,036 D
ò * 5 Lównôeo łoõO
Otrzymano układ równań o postaci:
888,48o M 54n * 0,388
54o M 5n * 0,036
Stąd:
o * ]0,000003; n * 0,007228
Gdy b=0, to:
á * |o| * 0,000003 _ á
à~
* 0,003
Warunek stanu granicznego uŜytkowania dotyczących przechylenia budynku jest spełniony.
Wygięcie budynku
Dotyczy trzech sąsiednich ław :
1.
A, B, C
ã
C
*
Á
}
] Á
F
ó
F
M
Á
}
] Á
K
ó
F
*
0,0082 ] 0,0063
10,80
]
0,0082 ] 0,0076
6
* 0,0000759
ã
C
* 0,0000759 _ ã
C à~
* 0,0020 ä 0,0033
â
}
*
1
ó · Ló · Á
K
] ó
F
· Á
}
] ó
K
· Á
F
O *
1
10,80 · L10,80 · 0,0076 ] 4,8 · 0,0082 ] 6 · 0,0063O
* 0,0004556 D * 0,04556 nD _ â
à à~
* 1,0 nD
2.
B, C, D
ã
C
*
Á
}
] Á
F
ó
F
M
Á
}
] Á
K
ó
F
*
0,0082 ] 0,0076
6
M
0,0082 ] 0,0076
6
* 0,0002
ã
C
* 0,0002 _ ã
C à~
* 0,0020 ä 0,0033
â
}
*
1
ó · Ló · Á
}
] ó
F
· Á
}
] ó
K
· Á
F
O *
1
12 · L12 · 0,0082 ] 6 · 0,0076 ] 6 · 0,0076O
* 0,0006 D * 0,06 nD _ â
à à~
* 1,0 nD
3.
C, D, E
ã
C
*
Á
}
] Á
F
ó
F
M
Á
}
] Á
K
ó
F
*
0,0082 ] 0,0063
10,80
]
0,0082 ] 0,0076
6
* 0,0000759
ã
C
* 0,0000759 _ ã
C à~
* 0,0020 ä 0,0033
â
}
*
1
ó · Ló · Á
K
] ó
F
· Á
}
] ó
K
· Á
F
O *
1
10,80 · L10,80 · 0,0076 ] 4,8 · 0,0082 ] 6 · 0,0063O
* 0,0004556 D * 0,04556 nD _ â
à à~
* 1,0 nD
Warunek stanu granicznego uŜytkowania dotyczący wygięcia budynku jest spełniony.
10. Wymiarowanie ławy Ŝelbetowej
- dla ławy symetrycznej
*
X
SK
` · ø ù
[
SK
M \
SK
· Y
ú
ú *
1,0 · `
K
6
*
1,0 · 1,8
K
6
* 0,54 D
P
yûü
sssssss *
375
1,8 · 1,0 M
25 M 12 · 0,4 ] 375 · 0,05
0,54
*
375
1,8 M
11,05
0,54 * 228,796 IXo
yÂR
ssssss *
375
1,8 · 1,0 ]
25 M 12 · 0,4 ] 375 · 0,05
0,54
*
375
1,8 ]
11,05
0,54 * 187,870 IXo
Beton B20,
f
()
* 10,6 MPa, f
(2)
* 0,87 MPa, γ
5
* 25
89
:
;
, stal St 3SX,
f
<)
* 210 MPa,
otulina
c * 50 mm.
Przyjęto
wstępnie
Y * 0,40D
,
pręty
ý14;
* Y ] n ] 0,5ý * 0,4 ] 0,05 ] 0,5 · 0,014 * 0,343 D
Zginanie ławy Ŝelbetowej – Moment zginajacy wspornik ławy obliczony względem
krawędzi ściany:
[
C
*
1,0 · Á
K
6 · L2
yûü
M
m
O *
1,0 · 0,8
K
6
L2 · 228,796 M 210,607O * 0,1067 · 668,199
* 71,297 IJD
Obliczanie zbrojenia wsporników ławy:
þ *
[
C
0,85 · â
· e ·
K
*
71,297
0,85 · 10600 · 1,0 · 0,343
K
*
71,297
1060 * 0,067
þ *
WW
1 ] 0,5
WW
WW
* 0,068 _
WW.Uy
* 0,62
i *
0,85 · â
â
WW
*
0,85 · 10,6
210
· 0,068 * 0,00292 * 0,3%
þ
m
* ie * 0,00292 · 1 · 0,343 * 0,001002D
K
* 10,02 nD
K
Przyjęto ostatecznie 7 prętów
ý14 n
25 nD - þ
m
* 10,77 nD
K
, Átoó þ g
Sprawdzenie ławy na przebicie p przekroju A-A
}
* · tj45° * 0,36 D
n
}
* Á ]
}
* 0,8 ] 0,36 * 0,44
mmm
* 218,792 IXo
J
C
*
yûü
M
2
· n
}
· 1,0 *
228,796 M 218,792
2
· 0,44 * 223,794 · 0,44 * 98,47 IJ
Warunek przebicia wspornika ławy:
â
·
~
· * 870 · 1,0 · 0,343 * 298,41 IJ J
C
* 98,47 IJ
Przebicie ławy nie nastapi.
STOPA FUNDAMENTOWA
10.
Parametry geotechniczne
%
0
1
2,64
1,75
16
1,51 0,43 0,75
25,90
17,17
9,09
0,00 0,48
2,65
1,75
16,00
1,51 0,43 0,76
26,00
17,17
9,11
0,00 0,00
2,65
1,90
24,00
1,53 0,42 0,73
26,00
18,64
9,25
0,00 0,59
2,65
2,00
22,00
1,64 0,38 0,62
26,00
19,62
9,90
!
"
# °
#
%
°
& &
%
19,09
140000,00
0,80 175000,00
-
-
-
-
19,11
60000,00
0,80
75000,00
30,50
27,45
0,00
0,00
19,25
60000,00
0,80
75000,00
30,50
27,45
0,00
0,00
19,90
110000,00
0,90 122222,22
33,50
30,15
0,00
0,00
11.
Przyjęcie wymiarów stopy
` * 2,2 D Y * 0,9 D
ø * 2,9 D õ * 0,4 D
o
F
* 1,4 D o
K
* 1,0 D
x * 1,7 D
12.
Zestawienie obciąŜeń
Schemat
I
Rodzaj
obciąŜenia
(obliczeniowego)
%
A%
%
A%
%
Stałe i zmienne
długotrwałe
1015
0
-300
42
0
Stałe i zmienne
długotrwałe
i krótkotrwałe
1645
-265
-875
143
-30
Stałe i zmienne
długotrwałe i
krótkotrwałe
oraz wyjątkowe
1805
-307
-970
170
-35
Schemat
II
Rodzaj
obciąŜenia
(obliczeniowego)
%
A%
%
A%
%
Stałe i zmienne
długotrwałe
1015
0
-300
42
0
Stałe i zmienne
długotrwałe
i krótkotrwałe
1687
265
-715
121
30
Stałe i zmienne
długotrwałe i
krótkotrwałe
oraz wyjątkowe
1910
295
-815
137
35
13.
ObciąŜenia obliczeniowe
Stopa fundamentowa
E
SF
* V
· ?` · ø · õ M o
F
· o
K
· LY ] õO M
2
3
· ?
ø ] o
F
2 · LY ] õO · o
K
M
` ] o
K
2 · LY ] õO · o
F
@ M
4
3 ·
ø ] o
F
2 ·
` ] o
K
2
· LY ] õO@ · V
W
* V
·
· V
W
*
* 25 · ?2,2 · 2,9 · 0,4 M 1,4 · 1,0 · L0,9 ] 0,4O M
2
3 ·
· ?
2,9 ] 1,4
2
· L0,9 ] 0,4O · 1,0 M
2,2 ] 1,0
2
· L0,9 ] 0,4O · 1,4@ M
4
3 ·
2,9 ] 1,4
2
·
·
2,2 ] 1,0
2
· L0,9 ] 0,4O@ · 1,1 * 25 · 4,082 · 1,1 * 112,26 IJ
Grunt nad fundamentem
E
SK
* V
mû
· ` · ø · Y
SR
]
] LY
SR
] YO · `
śUûR
· ø
śUûR
· V
W
* 17,17 · 4,73 · 1,1 * 89,34 IJ
Posadzka
E
SK
* V
mû
· ` · ø ] `
śUûR
· ø
śUûR
· · V
W
* 23,0 · 0,921 · 1,3 * 27,54 IJ
Wartość obliczeniowa sumy cięŜarów fundamentu, gruntu nad fundamentem i posadzki:
E
S
* T E
U
* 112,26 M 89,34 M 27,54 * 229,13 IJ
14.
Sprawdzenie połoŜenia wypadkowej obliczeniowego obciąŜenia stałego i zmiennego i
długotrwałego
Schemat I, środek podstawy fundamentu w osi słupa
- obciąŜenie pionowe podłoŜa fundamentu
J
S
m
* X
S
m
M E
S
* 1015 M 229,13 * 1244,13 IJ
- moment obciąŜeń względem środka podstawy stopy
[
S
m
* [
m
] \
ü
m
· Y * ]300 ] 42 · 0,9 * ]337,80 IJD
- mimośród wypadkowej obciąŜeń względem środka podstawy stopy
B
Sü
m
* B
Sh
m
*
[
S
m
J
Sm
* ]
337,80
1244,13 * ]0,27 D |]0,27 D| _
ø
6 *
3,5
6 * 0,583 D
Wypadkowa obciąŜeń znajduje się w rdzeniu przekroju. Mimośród jest jednak duŜy, dlatego
przesuwamy środek cięŜkości podstawy stopy w kierunku zgodnym do zwrotu osi x:
B
üC
* ]0,30 D
Zatem:
J
Sm
sss * X
S
m
M E
S
* 1015 M 229,13 * 1244,13 IJ
[
S
m
* [
m
] \
ü
m
· Y ] X
S
m
· B
üC
* ]300 ] 42 · 0,9 ] 1015 · L]0,30O * ]33,3 IJD
B
h
m
* ] 33,3
1244,13 * ]0,03D
yûü
*
J
S
m
` · ø · 1 M
6 · B
h
m
ø *
1295,33
2,2 · 3,5 · 1 M
6 · |]0,03 |
3,5
* 205,803IXo
yUR
*
J
S
m
` · ø · 1 ]
6 · B
h
m
ø *
1295,33
2,2 · 3,5 · 1 ]
6 · |]0,03 |
3,5
* 184,206 IXo
yûü
yUR
*
205,803
184,206 * 1,117 d 3 ]
!
15.
Sprawdzenie warunków dotyczących połoŜenia wypadkowej obciąŜeń stałych
i zmiennych długotrwałych i krótkotrwałych
Schemat I
J
Sm
sss * X
S
m
M E
S
* 1645 M 229,13 * 1874,13 IJ
[
S
m
sssss * [
m
] \
ü
m
· Y ] X
S
m
· B
üC
* ]875 ] 143 · 0,9 ] 1645 · L]0,30O * ]510,20 IJD
[
Sü
m
sssss * [
ü
m
M \
m
· Y * ]265 M L]30O · 0,9 * ]292,00 IJD
B
Sh
m
*
[
S
m
sssss
J
Sm
sss * ]
510,20
1874,13 * ]0,27 D
B
Sc
m
*
[
Sü
m
sssss
J
Sm
sss * ]
292,00
1874,13 * ]0,16 D
B
Sh
m
ø M
B
Sc
m
` *
|]0,24 |
2,9 M
|]0,16|
2,2 * 0,1647 _
1
6
Wypadkowa znajduje się w rdzeniu podstawy.
Schemat II
J
Smm
ssss * X
S
mm
M E
S
* 1687 M 229,13 * 1916,13 IJ
[
S
mm
sssss * [
mm
] \
ü
mm
· Y ] X
S
mm
· B
üC
* ]715 ] 121 · 0,9 ] 1687 · L]0,30O * ]317,8 IJD
[
Sü
mm
sssss * [
ü
mm
M \
mm
· Y * 265 M 30 · 0,9 * 292,00 IJD
B
Sh
mm
*
[
S
mm
sssss
J
Smm
ssss * ]
317,8
1916,13 * ]0,17D
B
Sc
mm
*
[
Sü
mm
sssss
J
Smm
ssss *
292,0
1916,13 * 0,15 D
B
Sh
mm
ø M
B
Sc
mm
` *
|]0,17|
2,9 M
|0,15|
2,2 * 0,11 _
1
6
Wypadkowa znajduje się w rdzeniu podstawy. Odrywanie fundamentu od podłoŜa nie
występuje.
16.
Sprawdzenie warunków dotyczących połoŜenia wypadkowej obciąŜeń stałych,
zmiennych i wyjątkowych
Schemat I
J
Sm
sss * X
S
m
M E
S
* 1805 M 229,13 * 2034,13 IJ
[
S
m
sssss * [
m
] \
ü
m
· Y ] X
S
m
· B
üC
* ]970 ] 170 · 0,9 ] 1805 · L]0,30O * ]581,50 IJD
[
Sü
m
sssss * [
ü
m
M \
m
· Y * ]307 M L]35O · 0,9 * ]338,50 IJD
B
Sh
m
*
[
S
m
sssss
J
Sm
sss * ]
581,50
2034,13 * ]0,29 D
B
Sc
m
*
[
Sü
m
sssss
J
Sm
sss * ]
338,50
2034,13 * ]0,17 D
B
Sh
m
ø M
B
Sc
m
` *
|]0,29 |
2,9 M
|]0,17|
2,2 * 0,1742
1
6
Wypadkowa wychodzi z rdzenia podstawy. Powstaje szczelina pod podstawą fundamentu. Jej
zasięg jest mniejszy od dopuszczalnego, gdy:
|B
Sh
m
|
ø M 0,255
K
M
|B
Sc
m
|
` M 0,255
K
d 0,32
Zatem:
|B
Sh
m
|
ø M 0,255
K
M
|B
Sc
m
|
` M 0,255
K
*
|]0,29 |
2,9 M 0,255
K
M
|]0,17|
2,2 M 0,255
K
* 0,234 d 0,32
Zasięg szczeliny nie przekracza dopuszczalnego. Wypadkowa działa w obszarze IV.
Schemat II
J
Smm
ssss * X
S
mm
M E
S
* 1910 M 229,13 * 2139,13 IJ
[
S
mm
sssss * [
mm
] \
ü
mm
· Y ] X
S
mm
· B
üC
* ]815 ] 137 · 0,9 ] 1910 · L]0,30O * ]365,30 IJD
[
Sü
mm
sssss * [
ü
mm
M \
mm
· Y * 295 M 35 · 0,9 * 326,50 IJD
B
Sh
mm
*
[
S
mm
sssss
J
Smm
ssss * ]
365,30
2139,13 * ]0,17 D
B
Sc
mm
*
[
Sü
mm
sssss
J
Smm
ssss *
326,50
2139,13 * 0,15 D
B
Sh
mm
ø M
B
Sc
mm
` *
|]0,45 |
3,5 M
|0,15|
2,2 * 0,13 _
1
6
Wypadkowa znajduje się w rdzeniu podstawy.
17.
Sprawdzenie warunków stanu granicznego nośności od obciąŜeń stałych, zmiennych
i wyjątkowych
Schemat I
J
Sm
sss * X
S
m
M E
S
* 1805 M 229,13 * 2034,13 IJ
B
Sh
m
* 0,29 D
B
Sc
m
* 0,17 D
øs * ø ] 2 · B
Sh
m
* 2,9 ] 2 · 0,29 * 2,33 D
`s * ` ] 2 · B
Sc
m
* 2,2 ] 2 · 0,17 * 1,87 D
p
S
* 27,45°
- współczynniki nośności:
J
q
* 13,20 J
c
* 4,66
- współczynniki
w
q
Zoô w
c
óo a
Wbc
tju *
\
m
J
Sm
sss * ^
]35
2034,13^ * 0,0172
tju
tjp *
0,0172
tj27,45° *
0,0172
0,5195 v 0,0331 w
q
* 0,96 w
c
* 0,94
- współczynniki
w
q
Zoô w
c
óo a
Wbh
tju *
\
ü
m
J
Sm
sss * ^
170
2034,13^ * 0,0836
tju
tjp *
0,0836
tj27,45° *
0,0815
0,5195 v 0,1609 w
q
* 0,89 w
c
* 0,78
- obliczeniowe obciąŜenia obok fundamentu w poziomie posadowienia
i
q
· j · x
yUR
* T i
qU
· j · Y
U
q
z{|
}
i
qF
· j * V
~
· V
W
* 23,0 · 0,8 * 18,40
IJ
D
P
i
qK
· j * V
mû
· V
W
* 17,17 · 0,8 * 15,45
IJ
D
P
x
yUR
* Y
F
M Y
K
* 0,15 M 1,10 * 1,25 D
i
q
· j · x
yUR
* 18,40 · 0,15 M 15,45 · 1,10 * 19,758 IXo
- obliczeniowy średni cięŜar gruntu pod podstawą stopy, do głębokości z = B = 2,2 m
i
c
· j *
∑ V
U
· Y
U
· V
W
∑ Y
U
*
17,17 · 0,8 · 0,9 M 9,25 · 1,4 · 0,9
2,2
* 10,92
IJ
D
P
- opór graniczny
a
Wbc
a
Wbc
* `s · øs · 1 M 1,5 ·
`s
øs · J
q
· i
q
· j · x
yUR
· w
q
M 1 ] 0,25 ·
`s
øs · J
c
· i
c
· j · `s · w
c
* 1,87 · 2,33 ·
· ?1 M 1,5 ·
1,87
2,33 · 13,20 · 19,758 · 0,96 M 1 ] 0,25 ·
1,87
2,33 · 4,66 · 10,92 ·
· 1,87 · 0,94@ * 2708,159 IJ
J
Sm
sss * 2034,13 IJ _ D · a
Wbc
* 0,81 · 2708,159 IJ * 2193,608 IJ
Warunek nośności spełniony
- opór graniczny
a
Wbh
a
Wbh
* `s · øs · 1 M 1,5 ·
`s
øs · J
q
· i
q
· j · x
yUR
· w
q
M 1 ] 0,25 ·
`s
øs · J
c
· i
c
· j · øs · w
c
* 1,87 · 2,33 ·
· ?1 M 1,5 ·
1,87
2,33 · 13,20 · 19,758 · 0,89 M 1 ] 0,25 ·
1,87
2,33 · 4,66 · 10,92 ·
· 2,33 · 0,78@ * 2544,085 IJ
J
Sm
sss * 2034,13 IJ _ D · a
Wbc
* 0,81 · 2544,085 IJ * 2060,709 IJ
Warunek nośności spełniony
Schemat II
J
Smm
ssss * X
S
mm
M E
S
* 1910 M 229,13 * 2139,13 IJ
B
Sh
mm
* 0,17 D
B
Sc
mm
* 0,15 D
øs * ø ] 2 · B
Sh
mm
* 3,5 ] 2 · 0,17 * 2,56 D
`s * ` ] 2 · B
Sc
mm
* 2,2 ] 2 · 0,15 * 1,89 D
p
f
* 27,45°
- współczynniki nośności:
J
q
* 13,20 J
c
* 4,66
- współczynniki
w
q
Zoô w
c
óo a
Wbc
tju *
\
mm
J
Smm
ssss * ^
35
2139,13 ^ * 0,0164
tju
tjp *
0,0164
tj27,45° *
0,0164
0,5195 v 0,0315 w
q
* 0,96 w
c
* 0,94
- współczynniki
w
q
Zoô w
c
óo a
Wbh
tju *
\
ü
mm
J
Smm
ssss * ^
137
2139,13^ * 0,0640
tju
tjp *
0,0640
tj27,45° *
0,0640
0,5195 v 0,1233 w
q
* 0,91 w
c
* 0,83
- opór graniczny
a
Wbc
a
Wbc
* `s · øs · 1 M 1,5 ·
`s
øs · J
q
· i
q
· j · x
yUR
· w
q
M 1 ] 0,25 ·
`s
øs · J
c
· i
c
· j · `s · w
c
* 1,89 · 2,56 ·
· ?1 M 1,5 ·
1,89
2,56 · 13,20 · 19,758 · 0,96 M 1 ] 0,25 ·
1,89
2,56 · 4,66 · 10,92 ·
· 1,89 · 0,94@ * 2919,928 IJ
J
Smm
ssss * 2139,13 IJ _ D · a
Wbc
* 0,81 · 2919,928 IJ * 2365,142 IJ
Warunek nośności spełniony
- opór graniczny
a
Wbh
a
Wbh
* `s · øs · 1 M 1,5 ·
`s
øs · J
q
· i
q
· j · x
yUR
· w
q
M 1 ] 0,25 ·
`s
øs · J
c
· i
c
· j · øs · w
c
* 1,89 · 2,56 ·
· ?1 M 1,5 ·
1,89
2,56 · 13,20 · 19,758 · 0,91 M 1 ] 0,25 ·
1,89
2,56 · 4,66 · 10,92 ·
· 2,56 · 0,83@ * 2855,311 IJ
J
Smm
ssss * 2139,13 IJ _ D · a
Wbc
* 0,81 · 2855,311 IJ * 2312,802 IJ
Warunek nośności spełniony
18.
Wymiarowanie stopy
Schemat I
J
Sm
sss * X
S
m
M E
S
* 1805 M 229,13 * 2034,13 IJ
B
Sh
m
*
[
S
m
sssss
J
Sm
sss * ]
581,50
2034,13 * ]0,29 D
B
Sc
m
*
[
Sü
m
sssss
J
Sm
sss * ]
338,50
2034,13 * ]0,17 D
B
Sh
m
ø M
B
Sc
m
` *
|]0,29 |
2,9 M
|]0,17|
2,2 * 0,1742
1
6
Wypadkowa wychodzi z rdzenia podstawy. Powstaje szczelina pod podstawą fundamentu. Jej
zasięg jest mniejszy od dopuszczalnego, gdy:
|B
Sh
m
|
ø M 0,255
K
M
|B
Sc
m
|
` M 0,255
K
d 0,32
Zatem:
|B
Sh
m
|
ø M 0,255
K
M
|B
Sc
m
|
` M 0,255
K
*
|]0,29 |
2,9 M 0,255
K
M
|]0,17|
2,2 M 0,255
K
* 0,234 d 0,32
Zasięg szczeliny nie przekracza dopuszczalnego. Wypadkowa działa w obszarze IV.
Siła
J
Sm
sss nie znajduje się w rdzeniu podstawy, zatem:
ã *
|B
Sh
m
|
ø M
|B
Sc
m
|
` *
|]0,29 |
2,9 M
|]0,17|
2,2 * 0,1773
* ã 12 ] 3,9L6ã ] 1OL1 ] 2ãOL2,3 ] 2ãO
* 0,1773 12 ] 3,9L6 · 0,1773 ] 1OL1 ] 2 · 0,1773OL2,3 ] 2 · 0,1773O
* 2,072
yUR
* 0
yûü
*
J
Sm
sss ·
` · ø *
L2034,13 · 2,072O
2,2 · 2,9
* 660,614 IXo
Dla:
h
* 0,1
c
* 0,0773 ñ * 0,09; * 0,10
ñ · ø * 0,09 · 2,9D * 0,261 D
· ` * 0,1 · 2,2D * 0,220 D
Obliczenia dla kierunku podłuŜnego (L)
e
c
* 0,40D; e
h
* 0,60D; 0,15e
h
* 0,09D; ` * 2,2D; ø * 2,9D; Y * 0,90D
Z prawej Á
hF
* 1,45 D; Z lewej Á
hK
* 0,85 D;
Wyinterpolowane odpory podłoŜa:
û
*
295,6 M 0
2
* 147,800 IXo
*
660,614 M 332,100
2
* 496,357 IXo
* 496,357 ] L496,357 ] 147,800O ·
1,45 M 0,09
2,9
* 311,261 IXo
* 496,357 ] L496,357 ] 147,800O ·
1,45 M 0,6 ] 0,09
2,9
* 260,781 IXo
Odsadzka podłuŜna z prawej strony
Moment zginający – utwierdzenie w słupie:
[ *
·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· `
2
M L
û
]
O ·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· `
3
* 260,781 ·
L0,85 M 0,09O
K
· 2,2
2
M L147,800 ] 260,781O
·
L0,85 M 0,09O
K
· 2,2
3
* 253,469 ] 73,209 * 180,260 IJD
Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII
f
<)
* 310 MPa, klasa betonu B25,
f
()
* 10,6 MPa, f
(2)
* 1,00 MPa, γ
5
* 25
89
:
;
)
þ
m
*
[
â
· 0,9Y *
0,18026
310 · 0,81 * 7,18 nD
K
L2ý22 * 7,60 nD
K
, i * 0,03% ! 0,15%O
* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D
e
c
` *
0,4
2,2 * 0,18
"
0,2
W pasmach podłużnych
Pasmo skrajne o
szerokości 1/4B= 55cm
0,187þ
m
* 1,42 nD
K
L2ý22 * 7,6 nD
K
; i * 0,15%O
Pasmo środkowe o
szerokości 1/2B= 110cm
0,626þ
m
* 4,76 nD
K
L4ý22 * 15,2 nD
K
; i * 0,15% O
Pasmo skrajne o
szerokości 1/4B= 55cm
0,187þ
m
* 1,42 nD
K
L2ý22 * 7,6 nD
K
; i * 0,15%O
Pręty rozmieścić odpowiednio co 28cm
Odsadzka podłuŜna z lewej strony
Moment zginający – utwierdzenie w słupie:
[ *
·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· `
2
M L
]
O ·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· `
6
* 311,261 ·
L1,45 M 0,09O
K
· 2,2
2
M L496,357 ] 311,261O
·
L1,45 M 0,09O
K
· 2,2
6
* 812,005 M 143,566 * 955,571 IJD
Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII
f
<)
* 310 MPa, klasa betonu B25,
f
()
* 10,6 MPa, f
(2)
* 1,00 MPa, γ
5
* 25
89
:
;
)
þ
m
*
[
â
· 0,9Y *
0,955571
310 · 0,81 * 38,06 nD
K
L11ý22 * 41,80 nD
K
, i * 0,21%O
* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D
e
c
` *
0,4
2,2 * 0,18
"
0,2
W pasmach podłużnych
Pasmo skrajne o
szerokości 1/4B= 55cm
0,187þ
m
* 7,12 nD
K
L2ý22 * 7,6 nD
K
; i * 0,15%O
Pasmo środkowe o
szerokości 1/2B= 110cm
0,626þ
m
* 23,83 nD
K
L7ý22 * 26,6 nD
K
; i * 0,27% O
Pasmo skrajne o
szerokości 1/4B= 55cm
0,187þ
m
* 7,12 nD
K
L2ý22 * 7,6 nD
K
; i * 0,15%O
Pręty rozmieścić odpowiednio co 28cm oraz co 14cm
Obliczenia dla kierunku poprzecznego (B)
e
c
* 0,40D; e
h
* 0,60D; 0,15e
c
* 0,06D; ` * 2,2D; ø * 2,9D; Y * 0,90D
Z prawej Á
hF
* 0,96 D; Z lewej Á
hK
* 0,96 D;
Wyinterpolowane odpory podłoŜa:
û
*
660,614 M 295,6
2
* 478,107 IXo
*
332,1 M 0
2
* 166,050 IXo
* 478,107 ] L478,107 ] 166,050O ·
0,96 M 0,06
2,2
* 333,426 IXo
* 478,107 ] L478,107 ] 166,050O ·
0,96 M 0,4 ] 0,06
2,2
* 293,710 IXo
Odsadzka poprzeczna z prawej strony
Moment zginający – utwierdzenie w słupie:
[ *
·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· ø
2
M L
û
]
O ·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· ø
3
* 333,426 ·
L0,96 M 0,06O
K
· 2,9
2
M L478,107 ] 333,426 O
·
L0,96 M 0,06O
K
· 2,9
3
* 503,0 M 145,509 * 648,509 IJD
Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII
f
<)
* 310 MPa, klasa betonu B25,
f
()
* 10,6 MPa, f
(2)
* 1,00 MPa, γ
5
* 25
89
:
;
)
þ
m
*
[
â
· 0,9Y *
0,648509
310 · 0,81 * 25,87 nD
K
L11ý18 * 27,97 nD
K
; i * 0,11% _ 0,15%O
* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,018 * 0,84 D
e
h
ø *
0,6
2,9 " 0,2
W pasmach poprzecznych
Pasmo skrajne o
szerokości 1/4L= 72,5cm
0,187þ
m
* 5,23 nD
K
L4ý18 * 10,17 nD
K
; i * 0,17%O
Pasmo środkowe o
szerokości 1/2L= 145cm
0,626þ
m
* 17,51 nD
K
L8ý18 * 20,35 nD
K
; i * 0,17% O
Pasmo skrajne o
szerokości 1/4L= 72,5cm
0,187þ
m
* 5,23 nD
K
L4ý18 * 10,17 nD
K
; i * 0,17%O
Pręty rozmieścić w obu przypadkach co 18cm
Odsadzka poprzeczna z lewej strony
Moment zginający – utwierdzenie w słupie:
[ *
·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· ø
2
M L
]
O ·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· ø
3
* 293,710 ·
L0,96 M 0,06O
K
· 2,9
2
M L166,050 ] 293,710O
·
L0,96 M 0,06O
K
· 2,9
3
* 443,085 ] 128,390 * 314,695 IJD
Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII
f
<)
* 310 MPa, klasa betonu B25,
f
()
* 10,6 MPa, f
(2)
* 1,00 MPa, γ
5
* 25
89
:
;
)
þ
m
*
[
â
· 0,9Y *
0,314695
310 · 0,81 * 12,53 nD
K
L5ý18 * 12,72nD
K
; i * 0,05% ! 0,15%O
* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,018 * 0,84 D
e
h
ø *
0,6
2,9
"
0,2
W pasmach poprzecznych
Pasmo skrajne o
szerokości 1/4L= 72,5cm
0,187þ
m
* 2,38 nD
K
L4ý18 * 10,17 nD
K
; i * 0,17%O
Pasmo środkowe o
szerokości 1/2L= 145cm
0,626þ
m
* 7,96 nD
K
L8ý18 * 20,35 nD
K
; i * 0,17% O
Pasmo skrajne o
szerokości 1/4L= 72,5cm
0,187þ
m
* 2,38 nD
K
L4ý18 * 10,17 nD
K
; i * 0,17%O
Pręty rozmieścić w obu przypadkach co 18cm
Podsumowanie
O
O
O
O
O
O
O
Sprawdzanie stopy na przebicie
e
c
* 0,40D; e
h
* 0,60D; ` * 2,2D; ø * 2,9D; Y * 0,90D
* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D
Z prawej Á
hF
* 1,54 D; Z lewej Á
hK
* 0,94 D;
e
K
* e
c
M 2 * 0,40 M 2 · 0,84 * 2,08 D
LY ] O * 0,06D
Siły przebijające zbiera się z :
- małego trapezu o podstawach
e
c
* 0,4D oraz e
K
* 2,08D i wysokości * 0,84D
- prostokąta o bokach
Á
hF
] Y M LY ] Oñ` * 0,7D ñ 2,2D
W
* 261,440 IXo
* 520,058 IXo
- Oszacowana z duŜym nadmiarem siła przebijająca wynosi:
X
~
* 660,614 · 0,7 · 2,2 * 1017,346 IJ
- Oszacowana z małym nadmiarem siła przebijająca wynosi:
X
~
*
660,614 M 520,058
2
· 0,7 · 2,2 * 909,117 IJ
- Oszacowana realistycznie siła przebijająca wynosi:
X
~
*
660,614 M 261,440
2
· 0,7 · 2,2 * 709,982 IJ
Klasa betonu B25,
f
()
* 10,6 MPa, f
(2)
* 1,00 MPa, γ
5
* 25
89
:
;
Wytrzymałość przekroju na przebicie wynosi:
J
S
* â
· þ * 1000 · ?
0,4 M 2,08
2
· 0,84@ * 1041,6 IJ
Przebicie stopy nie nastąpi :
1017,346 IJ _ 1041,6 IJ
Schemat II
J
Smm
ssss * X
S
mm
M E
S
* 1910 M 229,13 * 2139,13 IJ
B
Sh
mm
* ]0,17 D
B
Sc
mm
* 0,15 D
B
Sh
mm
ø M
B
Sc
mm
` *
|]0,17|
2,9 M
|0,15|
2,2 * 0,11 _
1
6
Siła
J
Smm
ssss znajduje się w rdzeniu podstawy, zatem:
yUR
*
J
Smm
ssss
` · ø 1 ]
6B
Sh
mm
ø ]
6B
Sc
mm
` *
2139,13
2,2 · 2,9 1 ]
6 · 0,17
2,9 ]
6 · 0,15
2,2
* 335,287 · L1 ] 0,352 ] 0,409O * 80,134 IXo
yûü
*
J
Smm
ssss
` · ø 1 M
6B
Sh
mm
ø M
6B
Sc
mm
` *
2139,13
2,2 · 2,9 1 M
6 · 0,17
2,9 M
6 · 0,15
2,2
* 335,287 · L1 M 0,352 M 0,409O * 590,440 IXo
F
*
J
Smm
ssss
` · ø 1 ]
6B
Sh
mm
ø M
6B
Sc
mm
` *
2139,13
2,2 · 2,9 1 ]
6 · 0,17
2,9 M
6 · 0,15
2,2
* 335,287 · L1 ] 0,352 M 0,409O * 354,398 IXo
K
*
J
Smm
ssss
` · ø 1 M
6B
Sh
mm
ø ]
6B
Sc
mm
` *
2139,13
2,2 · 2,9 1 M
6 · 0,17
2,9 ]
6 · 0,15
2,2
* 335,287 · L1 M 0,352 ] 0,409O * 316,176 IXo
Obliczenia dla kierunku podłuŜnego (L)
e
c
* 0,40D; e
h
* 0,60D; 0,15e
h
* 0,09D; ` * 2,2D; ø * 2,9D; Y * 0,90D
Z prawej Á
hF
* 1,54 D; Z lewej Á
hK
* 0,94 D;
Wyinterpolowane odpory podłoŜa:
û
*
354,398 M 80,134
2
* 217,266 IXo
*
590,440 M 316,176
2
* 453,308 IXo
* 453,308 ] L453,308 ] 217,266O ·
1,45 M 0,09
2,9
* 327,962 IXo
* 453,308 ] L453,308 ] 217,266O ·
1,45 M 0,6 ] 0,09
2,9
* 293,776 IXo
Odsadzka podłuŜna z prawej strony
Moment zginający – utwierdzenie w słupie:
[ *
·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· `
2
M L
û
]
O ·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· `
3
* 293,776 ·
L0,85 M 0,09O
K
· 2,2
2
M L217,266 ] 293,776O
·
L0,85 M 0,09O
K
· 2,2
3
* 285,539 ] 49,576 * 235,963 IJD
Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII
f
<)
* 310 MPa, klasa betonu B25,
f
()
* 10,6 MPa, f
(2)
* 1,00 MPa, γ
5
* 25
89
:
;
)
þ
m
*
[
â
· 0,9Y *
0,235963
310 · 0,81 * 9,40 nD
K
L3ý22 * 11,40 nD
K
, i * 0,06% ! 0,15%O
* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D
e
c
` *
0,4
2,2 * 0,18
"
0,2
W pasmach podłużnych
Pasmo skrajne o
szerokości 1/4B= 55cm
0,187þ
m
* 1,76 nD
K
L2ý22 * 7,6 nD
K
; i * 0,15%O
Pasmo środkowe o
szerokości 1/2B= 110cm
0,626þ
m
* 5,884 nD
K
L4ý22 * 15,20 nD
K
; i * 0,15% O
Pasmo skrajne o
szerokości 1/4B= 55cm
0,187þ
m
* 1,76 nD
K
L2ý22 * 7,6 nD
K
; i * 0,15%O
Pręty rozmieścić odpowiednio co 28cm
Odsadzka podłuŜna z lewej strony
Moment zginający – utwierdzenie w słupie:
[ *
·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· `
2
M L
]
O ·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· `
6
* 327,962 ·
L1,45 M 0,09O
K
· 2,2
2
M L453,308 ] 327,962O
·
L1,45 M 0,09O
K
· 2,2
6
* 855,574 M 108,999 * 964,573 IJD
Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII
f
<)
* 310 MPa, klasa betonu B25,
f
()
* 10,6 MPa, f
(2)
* 1,00 MPa, γ
5
* 25
89
:
;
)
þ
m
*
[
â
· 0,9Y *
0,964573
310 · 0,81 * 38,41 nD
K
L11ý22 * 41,80 nD
K
, i * 0,21%O
* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D
e
c
` *
0,4
2,2 * 0,18 " 0,2
W pasmach podłużnych
Pasmo skrajne o
szerokości 1/4B= 55cm
0,187þ
m
* 7,12 nD
K
L2ý22 * 7,6 nD
K
; i * 0,15%O
Pasmo środkowe o
szerokości 1/2B= 110cm
0,626þ
m
* 23,83 nD
K
L7ý22 * 26,6 nD
K
; i * 0,27% O
Pasmo skrajne o
szerokości 1/4B= 55cm
0,187þ
m
* 23,83 nD
K
L2ý22 * 7,6 nD
K
; i * 0,15%O
Pręty rozmieścić odpowiednio co 28cm oraz co 14cm
Obliczenia dla kierunku poprzecznego (B)
e
c
* 0,40D; e
h
* 0,60D; 0,15e
c
* 0,06D; ` * 2,2D; ø * 2,9D; Y * 0,90D
Z prawej Á
hF
* 0,96 D; Z lewej Á
hK
* 0,96 D;
Wyinterpolowane odpory podłoŜa:
û
*
316,176 M 80,134
2
* 198,155 IXo
*
590,440 M 354,398
2
* 472,419 IXo
* 472,419 ] L472,419 ] 198,155O ·
0,96 M 0,06
2,2
* 345,260 IXo
* 472,419 ] L472,419 ] 198,155O ·
0,96 M 0,4 ] 0,06
2,2
* 310,354 IXo
Odsadzka poprzeczna z prawej strony
Moment zginający – utwierdzenie w słupie:
[ *
·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· ø
2
M L
û
]
O ·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· ø
3
* 345,260 ·
L0,96 M 0,06O
K
· 2,9
2
M L198,155 ] 345,260 O
·
L0,96 M 0,06O
K
· 2,9
3
* 520,852 ] 147,946 * 372,906 IJD
Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII
f
<)
* 310 MPa, klasa betonu B25,
f
()
* 10,6 MPa, f
(2)
* 1,00 MPa, γ
5
* 25
89
:
;
)
þ
m
*
[
â
· 0,9Y *
0,372906
310 · 0,81 * 14,85 nD
K
L14ý12 * 15,8 nD
K
; i * 0,06% ! 0,15%O
* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D
e
h
ø *
0,6
2,9
"
0,2
W pasmach poprzecznych
Pasma skrajne o
szerokości 1/2L= 145cm
2 · 0,187þ
m
* 5,91 nD
K
L8ý18 * 20,34 nD
K
; i * 16%O
Pasmo środkowe o
szerokości 1/2L= 145cm
0,626þ
m
* 9,89 nD
K
L8ý18 * 20,34 nD
K
; i * 16%O
Pręty rozmieścić odpowiednio w obu przypadkach co 18cm
Odsadzka poprzeczna z lewej strony
Moment zginający – utwierdzenie w słupie:
[ *
·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· ø
2
M L
]
O ·
LÁ
h
M 0,15e
h
O
K
· ø
3
* 310,354 ·
L0,96 M 0,06O
K
· 2,9
2
M L472,419 ] 310,354O
·
L0,96 M 0,06O
K
· 2,9
3
* 468,194 M 162,992 * 631,186 IJD
Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII
f
<)
*
310 MPa, klasa betonu B25,
f
()
* 10,6 MPa, f
(2)
* 1,00 MPa, γ
5
* 25
89
:
;
)
þ
m
*
[
â
· 0,9Y *
0,631186
310 · 0,81 * 25,14 nD
K
L10ý18 * 25,43nD
K
; i * 0,09% ! 0,15%O
* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D
e
h
ø *
0,6
2,9
"
0,2
W pasmach poprzecznych
Pasma skrajne o
szerokości 1/2L= 145cm
2 · 0,187þ
m
* 9,51 nD
K
L8ý18 * 20,34 nD
K
; i * 16%O
Pasmo środkowe o
szerokości 1/2L= 145cm
0,626þ
m
* 15,92 nD
K
L8ý18 * 20,34 nD
K
; i * 16%O
Pręty rozmieścić odpowiednio w obu przypadkach co 18cm
Podsumowanie
O
O
O
O
O
O
O
Sprawdzanie stopy na przebicie
e
c
* 0,40D; e
h
* 0,60D; ` * 2,2D; ø * 2,9D; Y * 0,90D
* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D
Z prawej Á
hF
* 1,54 D; Z lewej Á
hK
* 0,94 D;
e
K
* e
c
M 2 * 0,40 M 2 · 0,84 * 2,08 D
LY ] O * 0,06D
Siły przebijające zbiera się z :
- małego trapezu o podstawach
e
c
* 0,4D oraz e
K
* 2,08D i wysokości * 0,84D
- prostokąta o bokach
Á
hF
] Y M LY ] Oñ` * 0,7D ñ 2,2D
W
* 466,860 IXo
* 249,987 IXo
- Oszacowana z małym nadmiarem siła przebijająca wynosi:
X
~
* 590,440 · 0,7 · 2,2 * 909,276 IJ
- Oszacowana z duŜym nadmiarem siła przebijająca wynosi:
X
~
*
590,440 M 466,860
2
· 0,7 · 2,2 * 814,121 IJ
- Oszacowana realistycznie siła przebijająca wynosi:
X
~
*
590,440 M 249,987
2
· 0,7 · 2,2 * 647,129 IJ
Klasa betonu B25,
f
()
* 10,6 MPa, f
(2)
* 1,00 MPa, γ
5
* 25
89
:
;
Wytrzymałość przekroju na przebicie wynosi:
J
S
* â
· þ * 1000 · ?
0,4 M 2,08
2
· 0,84@ * 1041,6 IJ
Przebicie stopy nie nastąpi :
909,276 IJ _ 1041,6 IJ